:

:

| | : "Ctr+F" |



 

10 2009 . N 695-

 

 

-

 

1

 

,

 

ISO 3506-1:1997

Mechanical properties of corrosion-resistant

stainless steel fasteners.

Part 1: Bolts, screws and studs

(IDT)

 

3506-1-2009

 

30

 

21.060.10

 

16 0000

 

1 2011

 

 

27 2002 . N 184- " ", - 1.0-2004 " . ".

 

 

1. " - " () , 4.

2. 229 " ".

3. 10 2009 . N 695-.

4. 3506-1:1997 " - . 1. , " (ISO 3506-1:1997 "Mechanical properties of corrosion-resistant stainless steel fasteners - Part 1: Bolts, screws and studs").

, .

5. .

 

" ", - " ". () " ". , - .

 

1.

 

, , , - 15 C 25 C. .

, :

- d 39 ;

- , 68-1, 261 262;

- .

, , .

. E. - 8044.

- . 200 C, - 800 C. F.

, . G.

- ; (. H).

 

2.

 

, . , , .

68-1. . . 1. (ISO 68-1, ISO general purpose screw threads - Basic profile - Part 1: Metric screw threads)

261. . (ISO 261, ISO general purpose metric screw threads - General plan)

262. . , (ISO 262, ISO general purpose metric screw threads - Selected sizes for screws, bolts and nuts)

724:1993. . (ISO 724, ISO general purpose metric screw threads - Basic dimensions)

898-1:1999. . 1. , (ISO 898-1:1999, Mechanical properties of fasteners made of carbon steel and alloy steel - Part 1: Bolts, screws and studs)

3651-1. . . 1. - () . ( ) (ISO 3651-1, Determination of resistance to intergranular corrosion stainless steels - Part 1: Austenitic and ferritic-austenitic (duplex) stainless steels - Corrosion test in nitric acid medium by measurement of loss in mass (Huey test)

3651-2. . . 2. , - () . , (ISO 3651-2, Determination of resistance to intergranular corrosion steels - Part 2: Ferrictic, austenitic and ferritic-austenitic (duplex) stainless steels - Corrosion test in media containing sulfuric acid)

6506:1981. . . (ISO 6506:1981, Metallic materials - Hardness test - Brinell test)

6507-1:1997. . . 1. (ISO 6507-1:1997, Metallic materials - Hardness test - Vickers test - Part 1: Test method)

6508:1986. . . ( A, B, C, D, E, F, G, H, K) (ISO 6508:1986, Metallic materials - Hardness test - Rockwell test (scales A - B - C - D - E - F - G - H - K))

6892. . (ISO 6892 Metallic materials - Tensile testing at ambient temperature)

8044. . (ISO 8044, Corrosion of metals and alloys - Basic terms and definitions).

 

3. ,

 

3.1.

, 1. , . , - .

 

 

--------------------------------

<1> , 1, B 2.

<2> 0,03% L.

- A4L-80

 

1.

,

 

( ) :

A - ;

C - ;

F - , , ,

.

( ) , 0,1 .

:

1 - , , 700 /2 (700 ) - A2-70.

2 - , , 700 /2 (700 ) - C4-70.

 

3.2.

, , () 3.1.

3.2.1.

, 3.1, 1 2. , . , , . , .

 

 

--------------------------------

<1> .

<2> .

<3> .

 

 

 

( )

 

 

 

. - 898-1.

 

2. ,

 

3.2.2.

3.1, 1 2. , , . , (. 2).

3.2.3.

.

 

3.3.

, . .

 

4.

 

1.

 

1

 

.

 


, % <1>

C

Si

M

P

S

Cr

Mo

Ni

Cu

-

A1

0,12

1

6,5

0,2

0,15 -
0,35

16 - 19

0,7

5 - 10

1,75 -
2,25

<2>,
<3>, <4>

A2

0,1

1

2

0,05

0,03

15 - 20

- <5>

8 - 19

4

<7>, <8>

A3

0,08

1

2

0,045

0,03

17 - 19

- <5>

9 - 12

1

<9>

A4

0,08

1

2

0,045

0,03

16 -
18,5

2 - 3

10 -
15

1

<8>,
<10>

A5

0,08

1

2

0,045

0,03

16 -
18,5

2 - 3

10,5 -
14

1

<9>,
<10>

-

C1

0,09 -
0,15

1

1

0,05

0,03

11,5 -
14

-

1

-

<10>

C3

0,17 -
0,25

1

1

0,04

0,03

16 - 18

-

1,5 -
2,5

-

 

C4

0,08 -
0,15

1

1,5

0,06

0,15 -
0,35

12 - 14

0,6

1

-

<2>,
<10>

F1

0,12

1

1

0,04

0,03

15 - 18

- <6>

1

-

<11>,
<12>

<1> , .
<2> .
<3> 8%,
5%.
<4> 8%
.
<5> .
,

.
<6> .
<7> 17%,
12%.
<8> 0,03%
0,22%.
<9> 5 x % C,
0,8%, () -
10 x % C, 1,0%.
<10>
, 0,12%.
<11> 5 x % C, 0,8%.
<12> () 10 x % C,
1,0%.

:
1.
B.
2. 683-13 4954
C D .
3.
E.

 

- , .

3651-1 3651-2. A3 A5 A2 A4 0,03%.

 

5.

 

, 2, 3 4.

 

2

 

,

 

┌───────┬──────┬─────┬──────────┬───────────────┬───────────────┬─────────┐

│ │ ││ │ ││

│ │ -│ │ │ R

││ │ R <1>,│ p0,2│ A│

m │<2>, , │

│/2, │<1>, /2, │

├───────┼──────┼─────┼──────────┼───────────────┼───────────────┼─────────┤

│- │A1, A2│ 50 <= M39 500 210 0,6 d

│ │ ├─────┼──────────┼───────────────┼───────────────┼─────────┤

│A3, A4│ 70 │<= M24 <3>│ 700 450 0,4 d

├─────┼──────────┼───────────────┼───────────────┼─────────┤

A5 │ 80 │<= M39 <3>│ 800 600 0,3 d

├───────┴──────┴─────┴──────────┴───────────────┴───────────────┴─────────┤

<1>

│ (. A).

<2> 6.2.4

│ . d -

│ .

<3> d │

│24

│, -

│ .

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

3

 

,

 

┌───────┬─────┬───────┬─────────┬──────────┬─────────┬───────────────────────────┐

│ ││ │ ││

│ │ - ││ ├─────────┬───────┬─────────┤

│ │ │ A│ HB HRC HV

│ R <1>, │R <1>,│<2>, , │

m │ p0,2 │ │

│/2, │/2, │

├───────┼─────┼───────┼─────────┼──────────┼─────────┼─────────┼───────┼─────────┤

│-│ C1 50 500 250 0,2 d │147 - 209│ - │155 - 220│

│ │ ├───────┼─────────┼──────────┼─────────┼─────────┼───────┼─────────┤

70 700 410 0,2 d │209 - 314│20 - 34│220 - 330│

├───────┼─────────┼──────────┼─────────┼─────────┼───────┼─────────┤

│110 <3>│ 1100 820 0,2 d - │36 - 45│350 - 440│

├─────┼───────┼─────────┼──────────┼─────────┼─────────┼───────┼─────────┤

│ C3 80 800 640 0,2 d │228 - 323│21 - 35│240 - 340│

├─────┼───────┼─────────┼──────────┼─────────┼─────────┼───────┼─────────┤

│ C4 50 500 250 0,2 d │147 - 209│ - │155 - 220│

├───────┼─────────┼──────────┼─────────┼─────────┼───────┼─────────┤

70 700 410 0,2 d │209 - 314│20 - 34│220 - 330│

├───────┼─────┼───────┼─────────┼──────────┼─────────┼─────────┼───────┼─────────┤

│-│F <4>│ 45 450 250 0,2 d │128 - 209│ - │135 - 220│

├───────┼─────────┼──────────┼─────────┼─────────┼───────┼─────────┤

60 600 410 0,2 d │171 - 271│ - │180 - 285│

├───────┴─────┴───────┴─────────┴──────────┴─────────┴─────────┴───────┴─────────┤

<1>

│ (. A).

<2> 6.2.4

│ . d -

│ .

<3> 275 C.

<4> d 24 .

└────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

4

 

 

M1,6 M16 ( )

 

┌─────────────────┬──────────────────────────────────────────────┐

M H x m

B,min

├──────────────────────────────────────────────┤

├───────────────┬───────────────┬──────────────┤

50 70 80

├─────────────────┼───────────────┼───────────────┼──────────────┤

M1,6 0,15 0,2 0,24

├─────────────────┼───────────────┼───────────────┼──────────────┤

M2 0,3 0,4 0,48

├─────────────────┼───────────────┼───────────────┼──────────────┤

M2,5 0,6 0,9 0,96

├─────────────────┼───────────────┼───────────────┼──────────────┤

M3 1,1 1,6 1,8

├─────────────────┼───────────────┼───────────────┼──────────────┤

M4 2,7 3,8 4,3

├─────────────────┼───────────────┼───────────────┼──────────────┤

M5 5,5 7,8 8,8

├─────────────────┼───────────────┼───────────────┼──────────────┤

M6 9,3 13 15

├─────────────────┼───────────────┼───────────────┼──────────────┤

M8 23 32 37

├─────────────────┼───────────────┼───────────────┼──────────────┤

M10 46 65 74

├─────────────────┼───────────────┼───────────────┼──────────────┤

M12 80 110 130

├─────────────────┼───────────────┼───────────────┼──────────────┤

M16 210 290 330

└─────────────────┴───────────────┴───────────────┴──────────────┘

 

, 3.

, 6.

.

 

6.

 

6.1.

, 5.

 

5

 

 

┌─────┬──────────────┬───────────┬──────────────┬──────────────┬─────────┬─────────┐

││ ││ │││

│ │ │ │ │ │

<1> │ <2> │ <1>

R <1>

p0,2

├─────┼──────────────┼───────────┼──────────────┼──────────────┼─────────┼─────────┤

│ A1 │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d <3>│ - -

├─────┼──────────────┼───────────┼──────────────┼──────────────┼─────────┼─────────┤

│ A2 │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d <3>│ - -

├─────┼──────────────┼───────────┼──────────────┼──────────────┼─────────┼─────────┤

│ A3 │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d <3>│ - -

├─────┼──────────────┼───────────┼──────────────┼──────────────┼─────────┼─────────┤

│ A4 │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d <3>│ - -

├─────┼──────────────┼───────────┼──────────────┼──────────────┼─────────┼─────────┤

│ A5 │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d <3>│ - -

├─────┼──────────────┼───────────┼──────────────┼──────────────┼─────────┼─────────┤

│ C1 │l >= 2,5 d <3>│ - │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d <3>││l >= 2 d│

│ s

├─────┼──────────────┼───────────┼──────────────┼──────────────┼─────────┼─────────┤

│ C3 │l >= 2,5 d <3>│ - │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d <3>││l >= 2 d│

│ s

├─────┼──────────────┼───────────┼──────────────┼──────────────┼─────────┼─────────┤

│ C4 │l >= 2,5 d <3>│ - │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d <3>││l >= 2 d│

│ s

├─────┼──────────────┼───────────┼──────────────┼──────────────┼─────────┼─────────┤

│ F1 │l >= 2,5 d <3>│ - │l >= 2,5 d <3>│l >= 2,5 d <3>││ -

├─────┴──────────────┴───────────┴──────────────┴──────────────┴─────────┴─────────┤

l - .

d - .

l - .

s

├──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┤

<1> M5.

<2> M5 .

<3> , l >= 3,5 d.

└──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

6.2.

6.2.1.

+/- 0,05 .

, , (. 3). 6.2.2 - 6.2.4. 45 HRC. - 5H6G.

 

 

3. ,

 

6.2.2.  

, 2,5 (2,5 d) , 6892 898-1.

, , d.

.

, 2 3.

6.2.3.  

. , 2,5 d .

(. 3).

d (. 3).

4.

 

 

4.

 

 

, , (. 3 2 2 3). , 0,2% , OP QR. PR S, T . , , .

.

6.2.4. A

, 2,5 d .

(. 5). d (. 3).

 

 

5. A (. 6.2.4)

 

(. 5).

A, ,

 

.

 

A , 2 3.

.

6.2.5.  

, 6. 7% , 4.

 

 

1 - ; 2 -

 

6.

(6.2.5)

 

, .

. , 4.

6.2.6.

898-1, 6.

 

6

 

 

┌──────────────┬─────────────────────────────────────────────────┐

│ ├──────────────────────┬──────────────────────────┤

│ │

│ d, │ │ │

l >= 2 d l < 2 d

s s

├──────────────┼──────────────────────┼──────────────────────────┤

d <= 20 10 +/- 30' 6 +/- 30'

├──────────────┼──────────────────────┼──────────────────────────┤

│ 20 < d <= 39 │ 6 +/- 30' 4 +/- 30'

└──────────────┴──────────────────────┴──────────────────────────┘

 

6.2.7. HB, HRC HV

6506 (HB), 6508 (HRC) 6507-1 (HV). (HV). , . 1 d .

, 3.

 

 

 

 

 

A

()

 

.

 

 

,

 

<9> - ;

- , ( - , H - ).

--------------------------------

<9> . 724.

 

A.1

 

 

┌────────────────┬───────────────────┬────────────────┬───────────────────┐

│ │ │ │

d │ │ d x P <1>│ │

A , 2 A , 2

s,nom s,nom

├────────────────┼───────────────────┼────────────────┼───────────────────┤

M1,6 1,27 M8 x 1 39,2

M2 2,07 M10 x 1 64,5

M2,5 3,39 M10 x 1,25 61,2

M3 5,03 M12 x 1,25 92,1

M4 8,78 M12 x 1,5 88,1

M5 14,2 M14 x 1,5 125

M6 20,1 M16 x 1,5 167

M8 36,6 M18 x 1,5 216

M10 58 M20 x 1,5 272

M12 84,3 M22 x 1,5 333

M14 115 M24 x 2 384

M16 157 M27 x 2 496

M18 192 M30 x 2 621

M20 245 M33 x 2 761

M22 303 M36 x 3 865

M24 353 M39 x 3 1030

M27 459

M30 561

M33 694

M36 817

M39 976

├────────────────┴───────────────────┴────────────────┴───────────────────┤

<1> P - .

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

 

 

 

 

B

()

 

 

B.1.

3506-2, 3506-3 A1 A5, C1 C4 F1, :

A1 A5;

C1 C4;

F1.

.

FA, - .

B.2. A ( )

3506-2, 3506-3 - A1 A5. . A1 A5 , 1.

A2 A4 .

, . - , (. G).

A3 A5 .

Ti, Nb Ta , .

20% 4,5% 6,5% .

.

B.2.1. A1

A1 . - -, .

B.2.2. A2

A2 . . , , , .

B.2.3. A3

A3 A2.

B.2.4. A4

A4 , -. A4 , ( ""), . A4 .

B.2.5. A5

A5 A4.

B.3. F ( )

3506-2, 3506-3 F1. , . F1 - .

B.3.1. F1

F1 , , . A2 A3 .

B.4. C ( )

3506-2, 3506-3 C1, C3 C4. . - .

B.4.1. C1

C1 . , .

B.4.2. C3

C3 , , C1. .

B.4.3. C4

C4 . , C1.

B.5. FA ( - )

FA 3605-2, 3605-3 , , , .

. FA , , . FA , A4 A5, . FA .

B.1.

 

B.1

 

-

 

, %

C,

Si

Mn

Cr

Ni

Mo

N

-

0,03

1,7

1,5

18,5

5

2,7

0,07

0,03

< 1

< 2

22

5,5

3

0,14

 

 

 

 

 

C

()

 

( 683-13:1986)


 

C.1

 

┌────┬────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┬───────┐

│ │ , % <1> │-│

-├───────────┬───┬───┬─────┬───────────┬───────────┬──┬───────────┬────────────┬────────┬───────────┬───┬──────────────┬──┤

C │Si │Mn │ P S N │Al│ Cr Mo │ Nb <3> │ Ni │Se,│ Ti │Cu│

│<2> │ │ │ │-│

├───┴───┴─────┤ -

││ ││

│<4>

├────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┴──┴───────────┴────────────┴────────┴───────────┴───┴──────────────┴──┴───────┤

├────┬───────────┬───┬───┬─────┬───────────┬───────────┬──┬───────────┬────────────┬────────┬───────────┬───┬──────────────┬──┬───────┤

│8 │0,08 max │1,0│1,0│0,040│0,030 max - │- │16,0 - 18,0│ - - │1,0 max │ - │ - │- │ F1

│8b │0,07 max │1,0│1,0│0,040│0,030 max - │- │16,0 - 18,0│ - - │1,0 max │ - │7 x % C <= 1,1│- │ F1

├────┼───────────┼───┼───┼─────┼───────────┼───────────┼──┼───────────┼────────────┼────────┼───────────┼───┼──────────────┼──┼───────┤

│9c │0,08 max │1,0│1,0│0,040│0,030 max - │- │16,0 - 18,0│0,90 - 1,30 │ - │1,0 max │ - │ - │- │ F1

├────┼───────────┼───┼───┼─────┼───────────┼───────────┼──┼───────────┼────────────┼────────┼───────────┼───┼──────────────┼──┼───────┤

│F1 │0,025 max │1,0│1,0│0,040│0,030 max │0,025 max │- │17,0 - 19,0│1,75 - 2,50 │ - <6> │0,60 max │ - │ - <6> │- │ F1

│<5> │<5>

├────┴───────────┴───┴───┴─────┴───────────┴───────────┴──┴───────────┴────────────┴────────┴───────────┴───┴──────────────┴──┴───────┤

├────┬───────────┬───┬───┬─────┬───────────┬───────────┬──┬───────────┬────────────┬────────┬───────────┬───┬──────────────┬──┬───────┤

│3 │0,09 - 0,15│1,0│1,0│0,040│0,030 max - │- │11,5 - 13,5│ - - │1,0 max │ - │ - │- │ C1

│7 │0,08 - 0,15│1,0│1,5│0,060│0,15 - 0,35│ - │- │12,0 - 14,0│0,60 max <7>│ - │1,0 max │ - │ - │- │ C4

│4 │0,16 - 0,25│1,0│1,0│0,040│0,030 max - │- │12,0 - 14,0│ - - │1,0 max │ - │ - │- │ C1

│9a │0,10 - 0,17│1,0│1,5│0,060│0,15 - 0,34│ - │- │15,5 - 17,5│0,60 max <7>│ - │1,0 max │ - │ - │- │ C3

│9b │0,14 - 0,23│1,0│1,0│0,040│0,030 max - │- │15,0 - 17,5│ - - │1,5 - 2,5 │ - │ - │- │ C3

│5 │0,26 - 0,35│1,0│1,0│0,040│0,030 max - │- │12,0 - 14,0│ - - │1,0 max │ - │ - │- │ C1

├────┴───────────┴───┴───┴─────┴───────────┴───────────┴──┴───────────┴────────────┴────────┴───────────┴───┴──────────────┴──┴───────┤

├────┬───────────┬───┬───┬─────┬───────────┬───────────┬──┬───────────┬────────────┬────────┬───────────┬───┬──────────────┬──┬───────┤

│10 │0,030 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max - │- │17,0 - 19,0│ - - │9,0 - 12,0 │ - │ - │- │A2 <8> │

│11 │0,07 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max - │- │17,0 - 19,0│ - - │8,0 - 11,0 │ - │ - │- │ A2

│15 │0,08 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max - │- │17,0 - 19,0│ - - │9,0 - 12,0 │ - │5 x % C <= 0,8│- │A3 <9> │

│16 │0,08 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max - │- │17,0 - 19,0│ - │10 x % C│9,0 - 12,0 │ - │ - │- │A3 <9> │

│ <= 1,0 │

│17 │0,12 max │1,0│2,0│0,060│0,15 - 0,35│ - │- │17,0 - 19,0│ - <10> - │8,0 - 10,0 │ - │ - │- │ A1

│<11>

├────┼───────────┼───┼───┼─────┼───────────┼───────────┼──┼───────────┼────────────┼────────┼───────────┼───┼──────────────┼──┼───────┤

│13 │0,10 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max - │- │17,0 - 19,0│ - - │11,0 - 13,0│ - │ - │- │ A2

├────┼───────────┼───┼───┼─────┼───────────┼───────────┼──┼───────────┼────────────┼────────┼───────────┼───┼──────────────┼──┼───────┤

│19 │0,030 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max - │- │16,5 - 18,5│ 2,0 - 2,5 - │11,0 - 14,0│ - │ - │- │ A4

│20 │0,07 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max - │- │16,5 - 18,5│ 2,0 - 2,5 - │10,5 - 13,5│ - │ - │- │ A4

│21 │0,08 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max - │- │16,5 - 18,5│ 2,0 - 2,5 - │11,0 - 14,0│ - │5 x % C <= 0,8│- │A5 <9> │

│23 │0,08 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max - │- │16,5 - 18,5│ 2,0 - 2,5 │10 x % C│11,0 - 14,0│ - │ - │- │A5 <9> │

│ <= 1,0 │

├────┴───────────┴───┴───┴─────┴───────────┴───────────┴──┴───────────┴────────────┴────────┴───────────┴───┴──────────────┴──┴───────┤

├────┬───────────┬───┬───┬─────┬───────────┬───────────┬──┬───────────┬────────────┬────────┬───────────┬───┬──────────────┬──┬───────┤

│19a │0,030 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max - │- │16,5 - 18,5│ 2,5 - 3,0 - │11,5 - 14,5│ - │ - │- │ A4

│20a │0,07 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max - │- │16,5 - 18,5│ 2,5 - 3,0 - │11,0 - 14,0│ - │ - │- │ A4

├────┼───────────┼───┼───┼─────┼───────────┼───────────┼──┼───────────┼────────────┼────────┼───────────┼───┼──────────────┼──┼───────┤

│10N │0,030 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max │0,12 - 0,22│- │17,0 - 19,0│ - - │8,5 - 11,5 │ - │ - │- │ A2

│19N │0,030 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max │0,12 - 0,22│- │16,5 - 18,5│ 2,0 - 2,5 - │10,5 - 13,5│ - │ - │- │A4 <8> │

│19aN│0,030 max │1,0│2,0│0,045│0,030 max │0,12 - 0,22│- │16,5 - 18,5│ 2,5 - 3,0 - │11,5 - 14,5│ - │ - │- │A4 <8> │

├────┴───────────┴───┴───┴─────┴───────────┴───────────┴──┴───────────┴────────────┴────────┴───────────┴───┴──────────────┴──┴───────┤

<1> , ,

,

│ , .

,

│ , ,

│, ,

│ .

<2>

│ .

<3> .

<4> 683-13.

<5> (C + N) 0,040%.

<6> 8 (C + N) <= (Nb + Ti) <= 0,80%.

<7>

│ Mo 0,20% - 0,60%.

<8> .

<9> .

<10> 0,70%.

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

 

 

 

 

D

()

 

( 4954:1993)

 

D.1

 

┌───────────────────────────────┬─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┬───────┐

() <1> <2>, % │-│

├───┬──────────────────────┬────┼───────────┬────┬────┬─────┬─────┬───────────┬───────────┬───────────┬───────────────────┤

│-│ C │ Si │ Mn │ P S Cr Mo Ni

││ │ │ ├────┴────┴─────┴─────┤ │-│

│4954│

││

│<3>

├───┼──────────────────────┼────┼───────────┼────┬────┬─────┬─────┼───────────┼───────────┼───────────┼───────────────────┼───────┤

│71 │X 3 Cr 17 E │ - │<= 0,04 │1,00│1,00│0,040│0,030│16,0 - 18,0│ <= 1,0 F1

│72 │X 6 Cr 17 E │D 1 │<= 0,08 │1,00│1,00│0,040│0,030│16,0 - 18,0│ <= 1,0 F1

│73 │X 6 CrMo 17 1 E │D 2 │<= 0,08 │1,00│1,00│0,040│0,030│16,0 - 18,0│0,90 - 1,30│ <= 1,0 F1

│74 │X 6 CrTi 12 E │ - │<= 0,08 │1,00│1,00│0,040│0,030│10,5 - 12,5│ <= 0,50 │Ti: 6 x % C <= 1,0 │ F1

│75 │X 6 CrNb 12 E │ - │<= 0,08 │1,00│1,00│0,040│0,030│10,5 - 12,5│ <= 0,50 │Nb: 6 x % C <= 1,0 │ F1

├───┼──────────────────────┼────┼───────────┼────┼────┼─────┼─────┼───────────┼───────────┼───────────┼───────────────────┼───────┤

│76 │X 12 Cr 13 E │D 10│0,90 - 0,15│1,00│1,00│0,040│0,030│11,5 - 13,5│ <= 1,0 C1

│77 │X 19 CrNi 16 2 E │D 12│0,14 - 0,23│1,00│1,00│0,040│0,030│15,0 - 17,5│ │ 1,5 - 2,5 │ C3

├───┼──────────────────────┼────┼───────────┼────┼────┼─────┼─────┼───────────┼───────────┼───────────┼───────────────────┼───────┤

│78 │X 2 CrNi 18 10 E │D 20│<= 0,030 │1,00│2,00│0,045│0,030│17,0 - 19,0│ │9,0 - 12,0 │ │A2 <4> │

│79 │X 5 CrNi 18 9 E │D 21│<= 0,07 │1,00│2,00│0,045│0,030│17,0 - 19,0│ │8,0 - 11,0 │ A2

│80 │X 10 CrNi 18 9 E │D 22│<= 0,12 │1,00│2,00│0,045│0,030│17,0 - 19,0│ │8,0 - 10,0 │ A2

│81 │X 5 CrNi 18 12 E │D 23│<= 0,07 │1,00│2,00│0,045│0,030│17,0 - 19,0│ │11,0 - 13,0│ A2

│82 │X 6 CrNi 18 16 E │D 25│<= 0,08 │1,00│2,00│0,045│0,030│15,0 - 17,0│ │17,0 - 19,0│ A2

│83 │X 6 CrNiTi 18 10 E │D 26│<= 0,08 │1,00│2,00│0,045│0,030│17,0 - 19,0│ │9,0 - 12,0 │Ti: 5 x % C <= 0,80│ A3

│84 │X 5 CrNiMo 17 12 2 E │D 29│<= 0,07 │1,00│2,00│0,045│0,030│16,5 - 18,5│ 2,0 - 2,5 │10,5 - 13,5│ A4

│85 │X 6 CrNiMoTi 17 12 2 E│D 30│<= 0,08 │1,00│2,00│0,045│0,30 │16,5 - 18,5│ 2,0 - 2,5 │11,0 - 14,0│Ti: 5 x % C <= 0,80│ A5

│86 │X 2 CrNiMo 17 13 3 E │ - │<= 0,030 │1,00│2,00│0,045│0,030│16,5 - 18,5│ 2,5 - 3,0 │11,5 - 14,5│ │A4 <4> │

│87 │X 2 CrNiMoN 17 13 3 E │ - │<= 0,030 │1,00│2,00│0,045│0,030│16,5 - 18,5│ 2,5 - 3,0 │11,5 - 14,5│N: 0,12 - 0,22 │A4 <4> │

│88 │X 3 CrNiCu 18 9 3 E │D 32│<= 0,04 │1,00│2,00│0,045│0,030│17,0 - 19,0│ │8,5 - 10,5 │Cu: 3,00 - 4,00 A2

├───┴──────────────────────┴────┴───────────┴────┴────┴─────┴─────┴───────────┴───────────┴───────────┴───────────────────┴───────┤

<1> .

,

/ 17/2.

│ 4954 ( 1993 .).

<2> , ,

,

│ , .

,

│ , ,

│, ,

│ .

<3> 4954.

<4> .

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘


 

 

 

 

 

E

()

 

,

( 10088-1:1995)

 

, (, ) , , E.1.

 

E.1

 



(/
)

, %

C

Si

Mn

P

S

N

Cr

Mo

Ni

Cu

X2CrNiMoN17-13-5
(1.4439)

0,03

1,0

2,0

0,045

0,015

0,12 -
0,22

16,5 -
18,5

4,0 -
5,0

12,5 -
14,5

 

X1NiCrMoCu25-20-5
(1.4539)

0,02

0,7

2,0

0,030

0,010

<=
0,15

19,0 -
21,0

4,0 -
5,0

24,0 -
26,0

1,2 -
2,0

X1NiCrMoCuN25-20-7
(1.4529)

0,02

0,5

1,0

0,030

0,010

0,15 -
0,25

19,0 -
21,0

6,0 -
7,0

24,0 -
26,0

0,5 -
1,5

X2CrNiMoN22-5-3
<1> (1.4462)

0,03

1,0

2,0

0,035

0,015

0,10 -
0,22

21,0 -
23,0

2,5 -
3,5

4,5 -
6,5

 

<1> - .

 

 

 

 

 

F

()

 

,

 

. , , . , , .

F.1.

, , . , , . , .

F.1.

 

F.1

 

 

 

┌───────────┬────────────────────────────────────────────────────┐

│ │ R R , %,

eL p0,2

├────────────┬─────────────┬────────────┬────────────┤

100 C 200 C 300 C 400 C

├───────────┼────────────┼─────────────┼────────────┼────────────┤

A2A4 85 80 75 70

├───────────┼────────────┼─────────────┼────────────┼────────────┤

C1 95 90 80 65

├───────────┼────────────┼─────────────┼────────────┼────────────┤

C3 90 85 80 60

├───────────┴────────────┴─────────────┴────────────┴────────────┤

.

│70 80.

└────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

F.2.

, , . F.2.

 

F.2

 

,

( )

 


A2

-200 C

A4

<1>

-60 C

-200 C

<1> Mo

,
.

 

 

 

 

 

G

()

 

-

A2

 

G.1 A2 ( 18/8) 550 C 925 C.

 

 

G.1

 

 

 

 

 

H

()

 

 

- , .

, . . , . , 1.

:

 

A2: ;

A4: ;

A4L: ;

F1: .

 

 

 

 

 

()

 

 





-


68-1

MOD

9150-2002 ( 68-1:1998) "
. .
"

261

MOD

8724-2002 ( 261:1998) "
. .
"

262

-

<*>

724:1993

MOD

24705-2004 ( 724:1993) "
. .
"

898-1:1999

MOD

52627-2006 ( 898-1:1999) ",
.
"

3651-1

-

<*>

3651-2

-

<*>

6506:1981

NEQ

9012-59 ".
"

6507-1:1997

IDT

6507-1-2007 " .
. 1.
"

6508:1986

NEQ

9013-59 ".
"

6892

-

<*>

8044

-

<*>

<*> .

.

.

.
:
- IDT - ;
- MOD - ;
- NEQ - .

 

 

 

 

 

 

[1] ISO 683-13:1986, Heat-treated steels, alloy steels and free cutting steels - Part 13: Wrought stainless steels.

[2] ISO 4954:1993, Steels for cold heading and cold extruding.

[3] EN 10088-1:1995, Stainless steels - Part 1: List of stainless steels.

 

 







@Mail.ru


Copyright www.docstroika.ru, 2013 - 2018