Поиск по базе документов:

Бесплатное обучение по алготрейдингу на Python и Backtrader

 

МЕТОДИЧЕСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

 

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ПРОТИВОДЫМНОЙ ЗАЩИТЕ ПРИ ПОЖАРЕ

(к СНиП 2.04.05-91*)

 

МДС 41-1.99

 

ПРЕДИСЛОВИЕ

 

1. Разработаны ГПК НИИ СантехНИИпроект.

Авторы - канд. тех. наук Б.В. Баркалов, инженеры В.А. Орлов, Т.И. Садовская.

2. Одобрены Научно-техническим советом ГПК НИИ СантехНИИпроект и рекомендованы к изданию.

 

ВВЕДЕНИЕ

 

Настоящие Рекомендации разработаны в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91* "Отопление, вентиляция и кондиционирование".

Рекомендациями по противодымной защите людей при пожаре в зданиях следует руководствоваться при проектировании общественных, жилых, производственных, административно-бытовых и складских зданий.

В 1-м разделе Рекомендаций изложена уточненная методика расчета систем дымоудаления из коридоров зданий, разработанная институтом.

При определении потерь давления по массовой скорости, кг/см2, и скоростному давлению, Па, в воздуховодах систем удаления дыма из помещений, в которых непосредственно произошел пожар, необходимо руководствоваться формулами, приведенными в 1-м разделе Рекомендаций.

Во 2-м разделе приведены материалы, разработанные на основании теоретических исследований ВНИИПО МВД России и МНИИТЭП, подтвержденных натурными испытаниями на опытных пожарах в многоэтажных жилых зданиях Москвы.

 

1. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА КОРИДОРОВ ЗДАНИЙ

 

1.1. Удаление дыма при пожаре следует проектировать для обеспечения эвакуации людей из помещений здания в начальной стадии пожара, возникшего в одном помещении:

а) из коридоров жилых, общественных, административно-бытовых и производственных зданий в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05, 2.08.01, 2.08.02, 2.09.02, 2.09.04 и 2.11.01;

б) из коридоров жилых, общественных, административно-бытовых, производственных зданий высотой более 26,5 м;

в) из коридоров длиной более 15 м, не имеющих естественного освещения световыми проемами в наружных ограждениях (далее - без естественного освещения), производственных зданий категорий А, Б и В с числом этажей 2 и более.

Требование не распространяется на коридор, если для всех помещений, имеющих двери в этот коридор, проектируется непосредственное удаление дыма.

Противодымную защиту многофункциональных зданий и комплексов в Москве следует проектировать в соответствии с МГСН 4.04.

1.2. Удаление дыма из коридоров следует проектировать системами с искусственным побуждением. К одной системе допускается присоединять не более двух дымовых шахт. Дымовые клапаны следует размещать на дымовых шахтах под потолком коридора (Прил. 1 - 6).

Допускается присоединять дымовые клапаны к шахтам на ответвлениях, принимая не более двух ответвлений от каждой шахты на этаже. При расчете системы следует принимать: температуру поступающего дыма - 300 °C, удельный вес дыма - 6 Н/м3, плотность дыма - 0,61 кг/м3.

Радиус действия дымового клапана - 15 м; в одну из сторон допускается принимать 20 м. Длина коридора, обслуживаемого одним дымоприемным устройством, принимается не более 30 м.

1.3. Количество дыма, кг/с, удаляемого из коридоров через дымовые клапаны, следует рассчитывать по формулам:

для жилых зданий

 

; (1)

 

для общественных, административно-бытовых и производственных зданий

 

, (2)

 

где B - ширина большей створки двери при выходе из коридора или холла на лестничную клетку или наружу, м;

H - высота двери, м; при H < 2 м принимается H = 2 м, при H > 2,5 м принимается H = 2,5 м;

 - коэффициент относительной полноты и продолжительности открывания дверей из коридора на лестничную клетку или наружу; при эвакуации 25 чел. и более через одну дверь принимается равным 1, при эвакуации менее 25 чел. - 0,8.

1.4. Потери давления в открытом дымовом клапане, Па, рассчитывают по формуле

 

, (3)

 

где  - коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и в шахту, с коленом 90° принимается равным 2,2, с коленом 45° - 1,32;

 - коэффициент сопротивления в месте присоединения клапана к шахте или ответвления от нее, принимается по справочнику [1];

 - массовая скорость дыма в проходном сечении (F) клапана, кг/(с x м2);

 

;

 

массовую скорость дыма в проходном сечении клапана рекомендуется принимать 7 - 10 кг/(с x м2);

 - плотность дыма, при температуре 300 °C принимается 0,61 кг/м3.

1.5. Потери давления на трение и местные сопротивления, Па, определяются по формуле

 

, (4)

 

где  - коэффициент, учитывающий содержание в дыме твердых частиц, принимаемый 1,1. Если величина потерь давления на трение  дана в кгс/м2, то при расчетах в Па принимается ;

 - потери давления на трение, кг/м2, по справочнику [1] для эквивалентного диаметра участка воздуховода или шахты, соответствующие величине скоростного давления при массовой скорости дыма или газов на этом участке воздуховода или шахты; допускается принимать по таблице 1 Рекомендаций;

 - коэффициент для шахт и воздуховодов; из бетона - 1,7, из кирпича - 2,1, для шахт со стенками, оштукатуренными по стальной сетке, - 2,7, для стальных воздуховодов - 1,0. Для других материалов коэффициент определяется по табл. 22.11, 22.12 справочника [1];

l - длина шахты или воздуховода, м, включая длину колен, отводов, тройников и др.;

 - массовая скорость дыма в воздуховодах и шахтах, кг/(с x м2);

 - плотность дыма, кг/м3.

 

Таблица 1

 

Потери давления на трение в стальных воздуховодах

 

┌─────────────────┬──────────────────────────────────────────────┐

   Скоростное        Потери давления на трение R  , кгс/м2,   

    давление                                    тр            

  в воздуховоде  │на 1 м в воздуховодах поперечным сечением, м2

  или шахте, Па  ├───────────┬───────────┬──────────┬───────────┤

                    0,25       0,35       0,5        0,7   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

        1             2          3         4          5    

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       30           0,10       0,09       0,06      0,06   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       40           0,13       0,11       0,08      0,07   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       50           0,16       0,14       0,10      0,09   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       60           0,19        17        0,12      0,11   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       70           0,22       0,19       0,17      0,12   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       80           0,25       0,22       0,16      0,14   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       90           0,28       0,24       0,18      0,16   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       100          0,31       0,27       0,20      0,17   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       110          0,34       0,29       0,22      0,19   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       120          0,37       0,32       0,24      0,20   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       130          0,39       0,34       0,26      0,21   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       140          0,42       0,37       0,27      0,22   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       150          0,45       0,39       0,29      0,25   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       160          0,48       0,41       0,31      0,26   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       170          0,51       0,45       0,33      0,28   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       180          0,54       0,47       0,35      0,30   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       190          0,57       0,49       0,37      0,31   

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

       200          0,62       0,54       0,40      0,33   

└─────────────────┴───────────┴───────────┴──────────┴───────────┘

 

1.6. Расход воздуха, подсасываемого через неплотности закрытого дымового клапана, кг/с, на 2-м участке определяется по формуле

 

, (5)

 

где A - площадь проходного сечения клапана, м2;

P - потери давления при проходе воздуха через неплотности притворов закрытого клапана, Па, принимаются по расчету сопротивления первого участка системы, .

1.7. Количество дыма в устье дымовой шахты с учетом подсоса воздуха через неплотности закрытых клапанов со 2-го по верхний этаж здания, кг/с, определяется в первом приближении по формуле

 

, (6)

 

где ,  - количество дыма по формуле (1) или (2) и расход воздуха через закрытый клапан по формуле (5);

N - число этажей в здании, в которых предусматривается удаление дыма.

1.8. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты , кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле

 

, (7)

 

где  - потери давления на трение, кгс/м2, при среднем скоростном давлении , Па;

 - коэффициент по п. 1.5;

 - высота этажа здания, м;

N - число этажей в здании;

 

;

 

 - на 1-м участке;

 - в устье шахты;

;

 - по формуле (3), Па;

 - потери давления на 1-м участке, Па.

Массовую скорость газов в устье шахты рекомендуется принимать не более 15 кг/(с x м2).

1.9. Расход воздуха, кг/с, подсасываемого через закрытый дымовой клапан на верхнем этаже здания при давлении газов в устье шахты , Па, определяется по формуле

 

, (8)

 

где A - по п. 1.6,  - по п. 1.8.

1.10. Поступление воздуха в дымовую шахту через закрытые дымовые клапаны и дыма через открытый клапан на 1-м этаже, кг/с, определяется во втором приближении по формуле

 

, (9)

 

где ,  - соответственно по п. 1.6 и 1.9;

N - число этажей в здании;

 - количество дыма, кг/с, по п. 1.3.

1.11. Сопротивление участка воздуховода от дымовой шахты до вентилятора - , Па, рассчитывается по формуле (4) при расходе .

1.12. Потери давления системы на всасывании, Па, до вентилятора (отрицательное статическое давление) определяются по формуле

 

, (10)

 

где  - по формуле (7) и  - по п. 1.5.

1.13. Подсосы воздуха через неплотности воздуховодов, кг/с, определяются при давлении  и по табл. 2 Рекомендаций

 

, (11)

 

где ,  - удельный расход воздуха , кг/(с x м2) на 1 м2 внутренней поверхности воздуховода (табл. 2);

 

; ,

 

,  - периметры участков отсасывающей сети воздуховодов по внутреннему сечению, м;

,  - длина участков сети воздуховодов, м;

K - коэффициент для прямоугольных воздуховодов, равен 1,1.

 

Таблица 2

 

Удельный расход воздуха на 1 м2 внутренней поверхности

воздуховода , кг/(с x м2)

 

   Класс  
воздуховода

     Отрицательное статическое давление в месте    
     присоединения воздуховода к вентилятору, Па   

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

1800

2000

2200

П         

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,3

1,5

1,6

1,8

1,9

2,0

Н         

1,2

1,9

2,5

3,1

3,6

4,0

4,5

4,8

5,4

5,7

6,0

 

1.14. Общий расход газов до вентилятора, кг/с,

 

. (12)

 

1.15. Потери давления в сети до вентилятора , Па, с учетом подсасываемого воздуха через неплотности воздуховодов определяются по формуле

 

. (13)

 

1.16. Плотность смеси воздуха и газов перед вентилятором, кг/м3, рассчитывается по формуле

 

, (14)

 

а температура смеси газов .

1.17. Рекомендуется применять вентилятор с положением кожуха 270° и отдельно стоящую выхлопную трубу. При наличии избыточного давления вентилятора против требуемого по расчету рекомендуется установка конфузора на выхлопной трубе. Из поддона выхлопной трубы предусматривается отвод конденсирующейся влаги и влаги, попадающей при дождях. Зонт над выхлопной трубой не устраивается.

1.18. Потери давления в выхлопной трубе  рассчитываются по п. 1.5 и суммируются с потерями на всасывании, Па, для определения общих потерь давления в сети

 

. (15)

 

1.19. Определяется естественное давление газов при общей высоте шахты  и выхлопной трубы , Па,

 

, (16)

 

где  - плотность дымовых газов, при удалении из коридоров принимать 0,61 кг/м3;

 - плотность дымовых газов, удаляемых из здания, кг/м3;

 - удельный вес наружного воздуха в теплый период года по параметрам Б, Н/м3, рассчитывается по формуле ; здесь  - температура наружного воздуха.

1.20. Потери давления в сети дымоудаления с учетом естественного давления газов, Па, определяются по формуле

 

, (17)

 

где  - по п. 1.18,  - по п. 1.19.

1.21. Вентилятор для удаления газов выбирается по условным потерям давления , Па, приведенным к плотности стандартного воздуха, и по суммарному расходу дымовых газов , м3/ч, на выходе из вентилятора.  и  определяются по формулам:

 

; (18)

 

. (19)

 

По окончании расчета следует уточнить требуемое давление вентилятора для удаления дыма при возникновении пожара на верхнем этаже здания без учета естественного давления.

1.22. Для производственных, общественных и административно-бытовых зданий дымовые шахты и воздуховоды следует, как правило, выполнять класса "П" (плотные) из стальных листов на сварке сплошным швом; дымовые шахты допускается выполнять из строительных материалов, плотность их должна быть не ниже класса "Н" (нормальные) по СНиП 2.04.05-91*.

1.23. Для удаления дыма следует предусматривать установку радиальных вентиляторов, включая радиальные крышные вентиляторы. Выброс дыма в атмосферу необходимо выполнять через трубы без зонтов на высоте не менее 2 м от кровли из горючих и трудногорючих материалов.

Допускается выброс дыма на меньшей высоте с защитой кровли негорючими материалами на расстоянии не менее 2 м от края выбросного отверстия. Перед вентилятором, как правило, следует предусматривать установку обратных клапанов.

1.24. Вентиляторы систем вытяжной противодымной вентиляции следует размещать в отдельных помещениях от других систем.

Ограждающие конструкции помещения должны иметь противопожарные перегородки с пределом огнестойкости 0,75 ч.

Допускается размещение вентиляторов вытяжных противодымных систем на кровле и снаружи здания, кроме районов с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 °C и ниже (параметры Б). Вентиляторы, установленные снаружи, должны быть защищены от посторонних лиц сетчатыми ограждениями.

Пример 1. Рассчитать противодымную защиту коридоров 17-этажного жилого дома в г. Иванове.

Исходные данные:

Температура наружного воздуха в теплый период года 27 °C (параметры Б). Дверь для выхода на лестничную клетку имеет ширину 0,9 м, высоту 2,2 м. Высота этажа 2,8 м, шахта дымоудаления выполнена из бетона.

Решение:

1. Определяем расход дыма по формуле (1)

 

.

 

2. Принимаем дымовой клапан КДМ-2 (Прил. 2) размером 800 x 500 мм с проходным сечением 0,35 м2 и шахту размером 800 x 500 мм. Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт)  и в шахте

 

.

 

3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3)

 

,

 

где .

4. Потери давления на трение на 1-м участке шахты из бетона при  и скоростном давлении  рассчитаны по табл. 1 и формуле (4)

 

,

 

где .

5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле (5) при отрицательном давлении

 

;

 

.

 

6. Количество газов в устье дымовой шахты определяем по расходу дыма при равномерном подсосе воздуха через 16 закрытых дымовых клапанов в первом приближении по формуле (6)

 

.

 

7. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты , кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле (7)

 

,

 

где  по табл. 1 при скоростном давлении 55 Па;

 по п. 1.5;

;

 на 1-м участке;

 в устье шахты;

;

;

.

8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 17-м этаже при  определяем по формуле (8)

 

.

 

9. Подсос воздуха в шахту через 16 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже  определяем по формуле (9) (второе приближение принимается за окончательный результат)

 

.

 

10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод сечением 600 x 600 мм, длиной 7 м с двумя отводами. При этом потери давления составляют:

 

 

при скоростном давлении в воздуховоде  и .

11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10)

 

.

 

12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей части сети при разрежении перед вентилятором 451 Па по формуле (11)

 

,

 

где 0,0021 кг/(с x м2) - по табл. 2 для шахты из бетона;

0,00065 кг/(с x м2) - по табл. 2 для стального воздуховода.

13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12)

 

.

 

14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов определяем по формуле (13)

 

.

 

15. Плотность газов перед вентилятором рассчитываем по формуле (14)

 

.

 

Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна:

T = (353 - 273 x 0,76)/0,76 = 192 °C.

16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой длиной 5 м диаметром 710 мм (сечением 0,4 м2). Массовая скорость выхлопа газов через дымовую трубу  и скоростное давление составит .

Потери давления на выхлопе по формуле (4) равны:

 

.

 

17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны:

 

.

 

18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 45 м и трубы 5 м при удельном весе наружного воздуха в теплый период года  и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м3 определяем по формуле (16)

 

.

 

19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17)

 

.

 

20. Напор вентилятора по условным потерям давления определяем по формуле (18)

 

.

 

21. Производительность вентилятора по формуле (19) равна:

 

.

 

Пример 2. Рассчитать противодымную защиту коридоров 20-этажного общественного здания в Москве.

Исходные данные:

Коридор длиной 30 м с двумя входами на лестничные клетки через двери высотой 2,2 м шириной 0,9 м. Высота этажа 3,6 м. Расчетная температура наружного воздуха в теплый период года 28,5 °C (параметры Б).

Решение:

1. Определяем расход дыма при пожаре по формуле (2) при одной открытой двери на лестничную клетку, считая, что выход из второй двери невозможен по условиям пожара. Коэффициент 

 

.

 

2. К установке на каждом этаже коридора под потолком принимаем дымовой клапан КПК-1 (Прил. 3) размером 800 x 500 мм с проходным сечением 0,4 м2 и дымовую шахту из листовой стали 800 x 600 мм .

Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт) равна:

 

,

 

массовая скорость дыма в шахте .

3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3)

 

,

 

где .

4. Потери на трение на 1-м участке шахты из листовой стали при  и скоростном давлении  рассчитаны по табл. 1 и формуле (4)

 

,

 

где .

5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле (5) при отрицательном давлении

 

;

 

.

 

6. Расход газов в устье дымовой шахты в первом приближении определяем по расходу дыма и при равномерном подсосе воздуха через 19 закрытых дымовых клапанов по формуле (6)

 

.

 

7. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты , кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле (7)

 

,

 

где  по табл. 1 при скоростном давлении 63 Па;

 по п. 1.5;

;

;

;

;

.

8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 20-м этаже при  определяем по формуле (8)

 

.

 

9. Подсос воздуха в шахту через 19 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже  определяем по формуле (9)

 

.

 

10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод диаметром 800 мм, длиной 5 м с одним отводом под 90°. При этом потери давления по формуле (4) составят:

 

,

 

при скоростном давлении в воздуховоде

 и .

11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10)

 

.

 

12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей сети при разряжении перед вентилятором 432 Па по формуле (11)

 

,

 

где 0,0006 кг/(с x м2) по табл. 2 для стального воздуховода.

13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12) равен:

 

.

 

14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов по формуле (13) равны:

 

.

 

15. Плотность газов перед вентилятором по формуле (14) равна:

 

.

 

Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна:

 

T = (353 - 273 x 0,76)/0,76 = 191 °C.

 

16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой диаметром 800 мм, длиной 5 м. Массовая скорость выброса газов через дымовую трубу  и скоростное давление составит .

Потери давления на выхлопе по формуле (4)

 

.

 

17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны:

 

.

 

18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 70 м и выхлопной трубы 5 м, при удельном весе наружного воздуха в теплый период года в Москве  и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м3 определяем по формуле (16)

 

.

 

19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17)

 

.

 

20. Напор вентилятора по условным потерям давления по формуле (18) равен:

 

.

 

21. Производительность вентилятора по формуле (19)

 

.

 

Дымовые клапаны рекомендуется выбирать по Прил. 1 - 6.

 

2. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА ЛИФТОВЫХ ШАХТ,

ЛЕСТНИЧНЫХ КЛЕТОК И ТАМБУР-ШЛЮЗОВ

 

2.1. Для защиты людей от дыма при пожаре следует, согласно п. 5.15 СНиП 2.04.05, проектировать подачу наружного воздуха:

а) в лифтовые шахты при отсутствии у выхода из них тамбур-шлюзов в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками всех типов;

б) в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа;

в) в тамбур-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа;

г) в тамбур-шлюзы перед лифтами в подвальном этаже общественных, административно-бытовых и производственных зданий;

д) в тамбур-шлюзы перед лестницами в подвальных этажах с помещениями категории В.

2.2. При расчете противодымной защиты согласно п. 5.17 СНиП 2.04.05 следует принимать:

а) температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного периода года (параметры Б); если скорость ветра в теплый период года больше, чем в холодный, расчеты должны быть проверены на теплый период года (параметры Б). Скорость ветра в холодный и теплый периоды года следует принимать не более 5 м/с; большие скорости допустимо принимать при обосновании;

б) направление ветра на фасад, противоположный эвакуационному выходу из здания;

в) избыточное давление в шахтах лифтов, в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбур-шлюзах - по отношению к давлению наружного воздуха на наветренной стороне здания - не менее 20 Па;

г) давление на закрытые двери на путях эвакуации - не более 150 Па;

д) площадь одной большей створки при двустворчатых дверях;

е) кабины лифтов, находящиеся на нижнем этаже, с открытыми дверями.

2.3. Для противодымной защиты согласно п. 5.18 СНиП 2.04.05 следует предусматривать:

а) установку радиальных или осевых вентиляторов в отдельных помещениях от вентиляторов другого назначения с противопожарными перегородками, имеющими предел огнестойкости 0,75 ч. Допускается размещать вентиляторы на кровле и снаружи зданий, кроме районов с температурой наружного воздуха минус 40 °C и ниже (параметры Б) с ограждением для защиты от доступа посторонних лиц;

б) воздуховоды из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч;

в) установку обратного клапана у вентилятора;

г) приемные отверстия для наружного воздуха, размещаемые на расстоянии не менее 5 м от выбросов дыма.

2.4. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла "А"

Приточная противодымная вентиляция узла "А" проектируется для лифтовой шахты согласно п. 2.1, а настоящих Рекомендаций.

Люди эвакуируются из здания по лестничной клетке 1-го типа через наружную зону. Наружный воздух подается только в лифтовую шахту.

2.4.1. Давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже следует определять по формуле, Па,

 

, (20)

 

где  - дано для других планировок;

V - расчетная скорость ветра для холодного периода года (параметры Б) по п. 2.2, а;

 - плотность наружного воздуха, кг/м3, при расчетной температуре наружного воздуха (параметры Б) по СНиП 2.04.05.

2.4.2. Расход наружного воздуха, кг/ч, подаваемого в лифтовую шахту, следует определять по формуле

 

, (21)

 

где  - расход наружного воздуха, кг/ч, при открытых дверях лифтовых шахт на первом этаже и открытой двери на выходе из здания.

При Z-образном тамбуре на входных дверях здания при ширине створки 0,6 м <*>:

 

 - при 2 лифтах; (22)

 

 - при 3 лифтах. (23)

 

--------------------------------

<*> При ширине створки более 0,6 м расход воздуха следует умножить на 1,67B (B - ширина створки двери).

 

При прямом тамбуре и ширине створки дверей 0,6 м:

 

 - при 2 лифтах; (24)

 

 - при 3 лифтах; (25)

 

 - средний расход воздуха, кг/ч, поступающий в здание из лифтовых шахт на каждом этаже со 2-го по верхний

 

; (26)

 

 - давление воздуха в шахте лифта на 1-м этаже, Па, по формуле (20);

N - число этажей в здании;

n - среднее число дверей на одном этаже для выхода в коридор.

2.4.3. Давление, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лифтовую шахту, Па, определяется по формуле

 

, (27)

 

где  - потери давления в системе вентиляции от точки приема наружного воздуха до входа воздуха в лифтовую шахту, Па;

h - высота этажа в здании, м;

 - разность удельных весов наружного воздуха и воздуха в лифтовой шахте, Н/м3, принимается в зависимости от температуры наружного воздуха  по табл. 3.

 

Таблица 3

 

Разность удельных весов воздуха, Н/м3,

для лестничных клеток и лифтовых шахт

 

┌─────────────────┬───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬──────┐

│t , °C             -45    -35    -25    -15    -10    -5 

н                                                       

├─────────────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼──────┤

│гамма  - гамма     1,7    1,5    1,1  │ 0,85    0,7  │ 0,56 │

     н        ш                                          

├─────────────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼──────┤

│t , °C             -16  │ -7,5    -4   │ -2,5    +4     +8 

│ ш                                                       

└─────────────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴──────┘

 

 - температура воздуха в лестничной клетке и лифтовой шахте.

Пример 3. Планировка А. Определить расход наружного воздуха, подаваемого в лифтовые шахты 16-этажного жилого дома (рис. 1 и 2, а). В секции 2 лифта. На каждом этаже в коридор выходят 8 дверей. Расчетная температура воздуха минус 30 °C, скорость ветра 5 м/с, высота этажа 3 м, на выходе из здания прямой тамбур, ширина створки дверей 0,7 м.

Решение:

1. Определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже по формуле (20)

 

;

 

.

 

2. Находим расход наружного воздуха, выходящего через открытые двери лифтов и здания, по формуле (24)

 

.

 

3. Определяем средний расход воздуха на каждом этаже по формуле (26)

 

.

 

4. Расход воздуха, подаваемого в лифтовые шахты, определяем по формуле (21)

 

.

 

5. Определяем необходимое давление вентилятора для подачи наружного воздуха в лифтовые шахты по формуле (27)

 

.

 

2.5. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла "Б"

Приточную противодымную вентиляцию узла Б следует проектировать с подачей общего расхода наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту.

2.5.1. Общий расход воздуха, кг/ч, подаваемый в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа  и в лифтовую шахту , следует определять по формуле

 

, (28)

 

где  - средний расход наружного воздуха, выходящего через неплотности лифтовой шахты со 2-го по верхний этаж включительно, определяемый по рис. 3 в зависимости от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже, , температуры наружного воздуха и этажности здания;

 - расход воздуха, выходящего через открытую входную дверь из здания, кг/ч, определяют по формулам:

 

при прямом тамбуре: ; (29)

 

при Z-образном тамбуре: ; (30)

 

 - расход дыма, кг/ч, удаляемого вытяжной противодымной вентиляцией из этажа пожара, определяемый по разделу 1 Рекомендаций;

A - площадь входных дверей в здание, м2;

 - давление воздуха в вестибюле, находят по формуле (20), Па.

2.5.2. Разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте  на уровне верхнего этажа зависит от принятого способа подачи воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту:

а) при подаче общего расхода воздуха в лестничную клетку, с отводом части его в лифтовую шахту, разность давлений рекомендуется принимать 60 - 150 Па (рис. 2, б, пример 4);

б) при независимой подаче воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту разность давлений  рекомендуется принимать от 90 до минус 20 Па (рис. 2, в, пример 5).

2.5.3. Давление воздуха, Па, в лифтовой шахте на уровне 1-го этажа для однозонной лестничной клетки следует определять по формулам:

 

при 2-х лифтах: ; (31)

 

при 3-х лифтах: ; (32)

 

при 4-х лифтах: . (33)

 

2.5.4. Расход воздуха, который необходим для создания подпора в лестничной клетке, , кг/ч, определяется по рис. 4.

2.5.5. Расход воздуха для лифтовой шахты , кг/ч, определяем по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку

 

.

 

2.5.6. Давление воздуха, Па, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лестничную клетку 2-го типа, следует определять по формуле

 

, (34)

 

где  - определяется по формуле (27);

 - по п. 2.5.2.

Пример 4. Планировка Б. 17-этажный жилой дом с незадымляемой лестничной клеткой 2-го типа. В секции дома 2 лифта и 4 квартиры на каждом этаже. Температура наружного воздуха -25 °C, скорость ветра в холодный период года 5 м/с (параметры Б). Воздух подается в лестничную клетку и из нее часть воздуха отводится в лифтовую шахту (рис. 1 и 2, б).

Решение:

1. Определяем давление воздуха в вестибюле по формуле (20)

 

.

 

2. По п. 2.5.2 принимаем разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте .

3. По формуле (31) определяем давление воздуха на 1-м этаже в лифтовой шахте

 

.

 

По рис. 3, б при ,  и 4 квартирах на этаже находим средний расход воздуха через неплотности лифтовой шахты и закрытые двери лифтов .

4. По формуле (30) при Z-образном тамбуре с дверями площадью A = 1 x 2,2 = 2,2 м2 определяем расход воздуха через открытую входную дверь здания

 

.

 

5. По формуле (28) находим общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку:

 

.

 

Расход воздуха, компенсирующий расход дыма на этаже пожара, принимаем по примеру 1 раздела 1 Рекомендаций: .

6. По рис. 4, б при  и  находим расход наружного воздуха, необходимый для создания подпора в лестничной клетке

 

.

 

Расход воздуха, который необходимо пропустить из лестничной клетки в лифтовую шахту, определяем по разности полученных расходов

 

.

 

7. Давление, создаваемое вентилятором для подачи воздуха в лестничную клетку, определяем по формуле (34) с учетом потери давления в воздуховодах :

 

.

 

Вентилятор следует выбирать по аэродинамической характеристике при стандартной температуре транспортируемого воздуха 20 °C и .

Пример 5. Планировка Б. Рассчитать приточную противодымную вентиляцию с независимой подачей наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту по условиям примера 4 (рис. 1 и 2, в).

Решение:

1. При  и принятой согласно п. 2.5.2, б разности давлений  определяем по формуле (31) .

2. По рис. 3, б при  и 4 дверях (квартирах) на каждом этаже находим .

3. Определяем суммарный расход воздуха по формуле (28), см. п. 5 примера 4

 

.

 

4. По рис. 4, б при  и  находим расход воздуха в лестничную клетку .

5. Расход воздуха, который необходимо подать непосредственно в лифтовую шахту, равен:

 

.

 

6. Давление, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лифтовую шахту, определяем по формулам (27) и (31), Па,

 

.

 

7. Полное давление вентилятора, подающего воздух в лестничную клетку, определяем по формуле (34), Па,

 

.

 

2.6. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла В

Приточная противодымная вентиляция узла В с отдельными выходами из коридора на лестничную клетку и лифтовой холл проектируется с раздельной подачей наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту.

2.6.1. Давление воздуха , Па, в лифтовой шахте на первом этаже в зданиях 11 этажей и более определяем по формулам:

 

при 2 лифтах: ; (35)

 

при 3 лифтах: ; (36)

 

при 4 лифтах: , (37)

 

где  - давление в вестибюле по формуле (20);

 - по п. 2.5.2 при соблюдении максимальной разности давлений, указанной в табл. 4.

 

Таблица 4

 

Максимальная разность давлений  для планировки В

 

┌────────────┬───────┬─────────┬─────────────────────────────────┐

│Число этажей│ Число │  Число  │Дельта P    при давлении воздуха │

  в здании  │лифтов │ дверей          к                     

                   │на этаже │      в вестибюле P   , Па      

                                               вес          

                            ├────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┤

                            │ 20 │ 40  │ 60  │ 80  │ 100 │120 │

├────────────┼───────┼─────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┤

  10 - 14      2       8    │152 │ 133 │ 110 │ 95  │ 75  │ 57 │

               2      16    │128 │ 100 │ 70  │ 40  │ 12  │-17 │

├────────────┼───────┼─────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┤

  15 - 20      2       8    │140 │ 125 │ 110 │ 95  │ 68  │ 40 │

               3      16    │105 │ 90  │ 70  │ 50  │ 30  │ 10 │

├────────────┼───────┼─────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┤

  21 - 27      4       8    │123 │ 110 │ 98  │ 85  │ 72  │ 59 │

└────────────┴───────┴─────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┘

 

Полное давление вентилятора, подающего воздух в лифтовые шахты, определяется по формуле (27), а для вентилятора, подающего воздух в лестничную клетку, - по формуле (34). Общий расход воздуха , кг/ч, подаваемый в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа и в лифтовые шахты, определяется по формуле (28).  определяется по рис. 5 в зависимости от давления в лифтовой шахте на первом этаже . При этом расход воздуха для подачи в лестничную клетку определяется по рис. 6, в лифтовую шахту - по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку

 

.

 

2.6.2. В том случае, когда лестничная клетка разделена на две зоны с внутренним переходом между зонами, расчет подпора в лестничную клетку и лифтовую шахту рекомендуется выполнять нижеследующим методом. Давление в лифтовой шахте на первом этаже определяется по формуле, Па,

 

, (38)

 

где A, B, C - коэффициенты по табл. 5;

 - давление воздуха в вестибюле по формуле (20);

 - разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне верхнего этажа лестничной клетки или "рассечки" (рис. 2 г, д, е, ж)

 

. (39)

 

Таблица 5

 

Коэффициенты для определения давления , Па,

при планировке В

 

   Число 
  этажей 
  в зоне 

    Коэффициенты A, B, C в формуле (19) при числе лифтов     

         2         

          3        

         4         

   A 

  B  

   C 

  A  

  B  

   C 

  A 

   B  

   C 

    5    

 10,0

 1,6 

  0,6

 7,5 

 1,52

 0,65

  5 

 1,44 

  0,7

    7    

 12,5

 1,72

 0,47

 8,5 

 1,58

  0,5

  5 

 1,44 

 0,52

    9    

 15,0

 1,84

 0,33

 10,0

 1,64

 0,35

  5 

 1,44 

 0,35

11 и более

 25,0

 1,9 

 0,22

 15,0

 1,7 

  0,2

  5 

 1,44 

 0,18

 

При числе этажей в нижней зоне лестничной клетки более 10 разность давлений  не должна превышать предельные значения, указанные в табл. 4.

Общий расход воздуха, поступающий в лестничную клетку и лифтовую шахту нижней зоны здания, определяется по формуле (28).

Средний расход  на каждом этаже со второго по верхний для нижней зоны здания определяется по табл. 6.

 

Таблица 6

 

Средний расход воздуха на каждый этаж

нижней зоны здания со второго по верхний , кг/ч,

при планировке В

 

┌─────────────────────────────────────┬───────────────────────────────────┐

│Дельта P   , Па, на "уровне рассечки"│  Значение G  , кг/ч, при P  , Па 

        к                                      ср             ш1     

                                     ├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┤

                                     │ 30  │ 60  │ 90  │ 120 │ 150 │ 180 │

├─────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤

                 150                 │1910 │2165 │2400 │ 2640│2900 │3140 │

├─────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤

                 45                  │1890 │2100 │2330 │ 2580│2720 │2920 │

├─────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤

                 25                  │1820 │2070 │2300 │ 2560│2700 │2900 │

├─────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤

                -20                  │1560 │1800 │2070 │ 2320│2570 │1860 │

└─────────────────────────────────────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┘

 

Расход воздуха для подачи в нижнюю зону лестничной клетки , кг/ч, определяется по рис. 7. Для подачи в лифтовую шахту , кг/ч, - по формуле

 

. (40)

 

Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки ("уровень рассечки") определяется по формуле

 

, (41)

 

где  - по формуле (38);

 - по п. 2.5.2, б;

 - число этажей в зоне и высота этажа;

 - разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха, принимается по табл. 3.

Давление воздуха в верхней части верхней зоны лестничной клетки определяют по формуле

 

. (42)

 

По давлению  и давлению в лифтовой шахте , рассчитанному по формуле (38), определяют расход воздуха для верхней зоны лестничной клетки, кг/ч, по формуле

 

. (43)

 

По рис. 8 определяют средний расход воздуха , кг/ч, на каждый этаж верхней зоны здания.

Расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты определяют по формуле

 

. (44)

 

Общий расход воздуха, подаваемый в лифтовые шахты, определяют по формуле

 

. (45)

 

Общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, определяют по формуле

 

. (46)

 

Полное давление вентилятора, Па, определяют по формулам:

а) для шахт лифтов

 

; (47)

 

б) для верхней зоны лестничной клетки

 

; (48)

 

в) для нижней зоны лестничной клетки

 

; (49)

 

где  - потери в сети воздуховодов обвязки вентилятора, Па;

N - число этажей в здании;

 - число этажей в нижней зоне здания;

H - высота этажа, м;

 - разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха, Н/ м3, определяется по табл. 3;

 - давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже, Па.

Расчет приточной противодымной вентиляции лестнично-лифтового узла Г аналогичен расчету узла В.

Пример 6. Планировка В. Рассчитать подачу воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту 18-этажного административного здания.

Лестничная клетка имеет рассечку между девятым и десятым этажами с внутренним переходом из одной зоны в другую, рис. 2, г - 2, ж.

В здании 3 лифта, число дверей на этаже - 16, высота этажа 3,3 м. Расход дыма, удаляемого из этажа пожара, . Климатические характеристики местности: , скорость ветра 5 м/с.

Решение:

1. Находим давление в вестибюле по формуле (20)

 

.

 

2. Расход воздуха через входную дверь площадью 2,2 м2 при Z-образном тамбуре определяем по формуле (30)

 

.

 

3. Принимаем разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне рассечки:  и по формуле (38) и табл. 6 определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже

 

.

 

4. По давлению в лифтовой шахте на 1-м этаже  и разности давлений с лестничной клеткой на уровне рассечки  по табл. 6 находим средний расход воздуха на каждый этаж нижней зоны здания со 2-го по 9-й этаж: .

5. Общий расход воздуха для нижней зоны здания определяем по формуле (28)

 

.

 

6. По рис. 7 определяем расход воздуха, который нужно подать в нижнюю часть лестничной клетки до рассечки, при разности давлений  и давлении в шахте  путем интерполяции для  находим .

7. Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки "уровень рассечки" определяем по формуле (41)

 

.

 

8. Расход воздуха, который должен поступить в здание через нижнюю часть лифтовой шахты, определяем по формуле (40)

 

.

 

9. Находим давление в верхней части верхней зоны лестничной клетки по формуле (42)

 

.

 

10. По формуле (43) находим расход воздуха в верхнюю зону лестничной клетки

 

.

 

11. По рис. 8 определяем средний расход воздуха на каждый этаж верхней зоны здания, при давлении в лифтовой шахте  и давлении   .

12. По формуле (44) определяем расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты

 

.

 

13. Общий расход воздуха, подаваемый в здание через лифтовые шахты, определяем по формуле (45)

 

.

 

14. Общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, находим по формуле (46)

 

.

 

15. Полное давление воздуха, которое должен обеспечить вентилятор:

а) для шахты лифтов

 

;

 

б) для верхней зоны лестничной клетки

 

;

 

в) для нижней зоны лестничной клетки

 

.

 

2.7. Противодымная защита тамбур-шлюзов

2.7.1. Приточный воздух подается в тамбур-шлюзы при входе в незадымляемую лестничную клетку 3-го типа.

2.7.2. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз лестничной клетки 3-го типа на этаже пожара следует определять из расчета подачи 4700 м3/ч или 5640 кг/ч на 1 м2 площади открытой створки двери тамбур-шлюза.

2.7.3. Расход наружного воздуха, кг/ч, в тамбур-шлюзы закрытыми дверями остальных этажей следует рассчитывать по формуле

 

, (50)

 

где  - площадь, м2, неплотностей и щелей в притворах дверей тамбур-шлюзов, м2;

V - скорость ветра, м/с, наружного воздуха в холодный период года при параметрах Б, но не более 5 м/с;

 - плотность наружного воздуха, кг/м3, в холодный период года при параметрах Б;

N - число этажей лестничной клетки.

2.7.4. Следует рассчитать расход воздуха через неплотности закрытых клапанов на всех этажах здания, кроме этажа пожара, по формуле (5) раздела 1 Рекомендаций при среднем избыточном давлении в подающем воздуховоде и через неплотности воздуховодов по табл. 2. Если расход воздуха через неплотности закрытых клапанов меньше требуемого для тамбур-шлюзов по формуле (50), то его следует обеспечить неполным закрытием клапанов или другими способами при наладке системы.

Подачу наружного воздуха во время пожара в тамбур-шлюзы перед лестничными клетками 3-го типа рекомендуется предусматривать от специального вентилятора, нагнетающего воздух в вертикальную шахту с установленными на каждом этаже автоматическими клапанами, открываемыми по сигналу дымового датчика, размещенного в коридоре. В качестве приточного клапана рекомендуется использовать дымовой клапан.

Производительность приточной системы, м3/ч, лестничной клетки 3-го типа определяется как сумма расхода воздуха, подаваемого в тамбур-шлюз на этаже пожара, расхода воздуха в остальные тамбур-шлюзы с закрытыми клапанами по формуле (50) и утечки воздуха через неплотности воздуховодов.

2.7.5. Приток наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лестницей в подвальном помещений категорий В следует рассчитывать при одной открытой двери из тамбур-шлюза в подвальный этаж при расходе воздуха 4700 м3/ч на 1 м2 площади двери.

2.7.6. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лифтовой шахтой в подвальных этажах следует рассчитывать при закрытых дверях по формуле (50).

Пример 7. Определить расход воздуха для подачи в тамбур-шлюз (двери закрыты), расположенный перед лифтовой шахтой в подвальном этаже.

Тамбур-шлюз имеет на входе дверь размером 1 x 2 = 2 м2 и дверь в лифтовую шахту размером 0,8 x 2 = 1,6 м2. Притворы имеют щели шириной 2 мм, общей площадью [(1 + 2) x 2 + (0,8 + 2) x 2] x 0,002 = 0,0232 м2. Расчетная температура воздуха -25 °C, плотность воздуха 353/273 - 25 = 1,423 кг/м3. Скорость ветра 5 м/с.

Расход определяем по формуле (50)

 

.

 

 

 

Рис. 1. Планировки А, Б, В и Г лестнично-лифтовых узлов

 

1 - лестница в незадымляемой лестничной клетке

1-го типа с переходом через наружную зону; 2 - лестница

в незадымляемой лестничной клетке 2-го типа; 3 - лифтовой

холл; 4 - коридор; 5 - принимаемая в расчет открытая дверь

на этаже пожара; 6 - шахта дымоудаления; 7 - дверь, закрытая

при пожаре; 8 - типовой этаж; 9 - первый этаж; 10 - лифтовая

шахта; 11 - лифт; 12 - дверь для выхода из здания

 

 

 

Рис. 2. Принципиальные схемы подачи наружного воздуха

в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа

и лифтовые шахты

 

а - в лифтовую шахту при незадымляемой лестничной клетке

1-го типа; б - в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа,

с пропуском части воздуха в лифтовую шахту;

в - в незадымляемую лестничную клетку и лифтовую шахту

отдельными системами; г, д, е, ж - в незадымляемые

лестничные клетки 2-го типа с рассечками;

1 - лифтовая шахта; 2 - лестничная клетка; 3 - вентилятор;

4 - вентиляционный канал; 5 - рассечка; 6 - вестибюль

 

 

 

 

Рис. 3. Средний расход воздуха , кг/ч, на каждый этаж

со 2-го по верхний в зависимости от давления воздуха

в лифтовой шахте на 1-м этаже , Па, числа дверей на этаже

и температуры наружного воздуха в холодный период года

(параметры Б) для 1 - 14-этажного (а),

для 15 - 20-этажного (б)

и 21 - 27-этажного (в) здания

 

┌──────────────────┬────┬────┬────┬────┬────┬───┬───┬────┬───┬─────────────┐

│Номер кривой      │ 1  │ 2  │ 3  │ 4  │ 5  │ 6 │ 7 │ 8  │ 9 │Для рис. 3, а│

├──────────────────┼────┴────┴────┼────┴────┴───┼───┴────┴───┤и 3, б      

│Число дверей            16            8           4                   

├──────────────────┼────┬────┬────┼────┬────┬───┼───┬────┬───┤            

│Температура, °C   │-45 │-25 │ -5 │-45 │-25 │-5 │-45│-25 │-5 │            

├──────────────────┼────┴─┬──┴────┼────┴─┬──┴───┼───┴─┬──┴───┼─────────────┤

│Номер кривой        10    11     12    13  │ 14    15  │Для рис. 3, в│

├──────────────────┼──────┴───────┴──────┼──────┴─────┴──────┤            

│Число дверей                8                   4                     

├──────────────────┼──────┬───────┬──────┼──────┬─────┬──────┤            

│Температура, °C   │ -45    -25    -5  │ -45  │ -25 │  -5              

└──────────────────┴──────┴───────┴──────┴──────┴─────┴──────┴─────────────┘

 

 

Рис. 4. Планировка Б. Расход воздуха , кг/ч, для

незадымляемой лестничной клетки 2-го типа в зависимости

от разности давлений между лестничной клеткой и лифтовой

шахтой , Па, на верхнем этаже и от давления

в лифтовой шахте на 1-м этаже , Па

 

┌────────────────┬────────────────────────────────────────────────────────┐

      Число     │ Номер кривой, соответствующий давлению в лифтовой шахте│

                                   на 1-м этаже P  , Па                

                                                 ш1                    

├─────────┬──────┼───┬───┬───┬───┬───┬───┬──┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬──┬──┤

│ этажей  │лифтов│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │7 │ 8 │ 9 │10 │11 │12 │13 │14│15│

├─────────┼──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼──┤

│10 - 14, │   2  │240│180│120│60 │                             

│рис. 4, а├──────┼───┼───┼───┼───┤                             

            3              │180│130│80│30 │                  

├─────────┼──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼───┤                  

│15 - 20, │   2  │240│180│120│60 │                             

│рис. 4, б├──────┼───┼───┼───┼───┤                             

            3              │180│130│80│30 │                  

├─────────┼──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼───┤                  

│21 - 27, │   3                         │190│140│90 │40 │      

│рис. 4, в├──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼───┼───┼───┼───┼───┤      

            4                                     │140│80│20│

└─────────┴──────┴───┴───┴───┴───┴───┴───┴──┴───┴───┴───┴───┴───┴───┴──┴──┘

 

 

Рис. 5. Планировка В. Средний расход воздуха , кг/ч,

на каждый этаж со 2-го по верхний

в зависимости от  и , Па

 

┌──────────────┬──────────────────────────────────────────────────────────┐

     Число        Кривые разности давлений Дельта P    в зависимости   

                                                   к                  

                   от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже P  , Па   

                                                              ш1       

├───────┬──────┼───┬──┬───┬───┬───┬───┬───┬──┬───┬───┬───┬────┬───┬───┬───┤

│этажей │дверей│ 1 │2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │8 │ 9 │10 │11 │ 12 │13 │14 │15 │

├───────┼──────┼───┼──┼───┼───┼───┼───┼───┴──┴───┴───┴───┴────┴───┴───┴───┤

│10 - 14│  16  │150│40│-20│         │Пример P   = 70 Па,               

                                      ш1                        

       ├──────┼───┴──┴───┤         │G = 2000 кг/ч;                    

          8            │150│40 │-20│Дельта P    = 40 Па               

                                        к                        

├───────┼──────┼──────────┼───┴───┴───┼───┬──┬───┬───┬───┬────┬───┬───┬───┤

│15 - 20│  16                       │150│40│-20│                  

       ├──────┼──────────┼───────────┼───┴──┴───┤                  

          8                                 │150│40 │-20 │        

├───────┼──────┼──────────┼───────────┼──────────┼───┴───┴────┤        

│21 - 25│16 - 8│                                           │150│ 40│-20│

└───────┴──────┴──────────┴───────────┴──────────┴────────────┴───┴───┴───┘

 

 

Рис. 6. Планировка В. Расход воздуха , кг/ч, в лестничную

клетку 2-го типа в зависимости от разности давлений 

на уровне верхнего этажа и давления в лифтовой шахте

на 1-м этаже , Па

 

┌─────────────────────┬───────────────────────────────────────────────────┐

        Число               Номер кривой, соответствующий давлению     

                            в лифтовой шахте на 1-м этаже P  , Па      

                                                           ш1          

├───────┬──────┬──────┼───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┤

│этажей │лифтов│дверей│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │10 │11 │12 │13 │

├───────┼──────┼──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┤

│10 - 14│  2      8  │190│30 │110│                             

       ├──────┼──────┼───┴───┴───┤                             

         2     16             │190│30 │110│                    

├───────┼──────┼──────┼───────────┼───┴───┴───┤                    

│15 - 20│  2      8                        │250│150│60 │           

       ├──────┼──────┼───────────┼───────────┼───┴───┴───┤           

         3     16                                   │160│20 │     

├───────┼──────┼──────┼───────────┼───────────┼───────────┼───┴───┤     

│21 - 27│  2      8                                          │164│24 │

└───────┴──────┴──────┴───────────┴───────────┴───────────┴───────┴───┴───┘

 

 

Рис. 7. Планировка В. Расход наружного воздуха , кг/ч,

в нижнюю зону лестничной клетки 2-го типа при , равном

1 - 190 Па; 2 - 110 Па; 3 - 30 Па; 4 - предельный расход

воздуха при 7 этажах в зоне; 5 - то же, при 11 этажах в зоне

с внутренним переходом между зонами;  - число этажей

 

 

Рис. 8. Планировка В. Средний расход наружного воздуха,

кг/ч, для верхней зоны здания из 5 или 13 этажей

с внутренним переходом в нижнюю зону в зависимости

от давления воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже 

и давления в верхней зоне на верхнем этаже , равном

для кривой 1 - 220, 2 - 180, 3 - 150, 4 - 90 и 5 - 60 Па

 

 

 

 

 

Приложение 1

 

ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ДЫМОВЫХ КЛАПАНОВ

 

┌─────┬───────────────────────────────────┬─────┬─────┬──────┬─────┬──────┐

│N п/п│              Параметр             │КДМ-2│КПК-1│КПВС-1│КПД-4│КПУ-1М│

├─────┼───────────────────────────────────┼─────┼─────┼──────┼─────┼──────┤

  1  │Предел огнестойкости, мин, не менее│ 60  │ 90    60  │ 60    60 

├─────┼───────────────────────────────────┼─────┴─────┴──────┴─────┴──────┤

  2  │Приведенное сопротивление                       8000/F           

     │дымогазопроницанию при температуре │                   кл         

     │20 °C в закрытом положении клапана,│                              

       -1    -1                                                       

     │кг   x м  , не менее                                             

├─────┼───────────────────────────────────┼─────┬─────┬──────┬─────┬──────┤

  3  │Инерционность срабатывания, с,       2  │ 30    60    2    20 

     │не более                                                     

├─────┼───────────────────────────────────┼─────┴─────┴──────┴─────┴──────┤

  4  │Номинальное напряжение переменного              220             

     │тока частотой 50 Гц, В                                           

├─────┼───────────────────────────────────┼─────┬─────┬──────┬─────┬──────┤

  5  │Потребляемая мощность, Вт          │ 100 │ 15    25  │ 19     8 

├─────┼───────────────────────────────────┼─────┼─────┼──────┼─────┼──────┤

  6  │Масса клапана в зависимости                                  

     │от типоразмерного ряда, кг:                                  

     │ не менее                          │ 13    4    4     -     6 

     │ не более                          │ 17  │ 100 │  80  │ 10    72 

└─────┴───────────────────────────────────┴─────┴─────┴──────┴─────┴──────┘

 

Эксплуатация указанных клапанов должна осуществляться в закрытых помещениях, кроме помещений категорий А и Б по пожаровзрывоопасности.

Все вышеуказанные дымовые клапаны прошли испытания во ВНИИПО МВД России, на основании которых выданы сертификаты соответствия и пожарной безопасности, а также лицензии на право использования знака соответствия пожарной безопасности.

 

 

 

 

 

Приложение 2

 

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КДМ-2

 

ЗАО "ВИНГС-М"

 

143900, Московская обл., г. Балашиха-3, а/я 7,

тел./факсы (095)529-76-39, 521-32-56, 523-05-49

 

ТУ 4854-003-11758775-94

 

Схема конструкции клапана КДМ-2

 

 

1 - корпус клапана; 2 - заслонка; 3 - электромагнит;

4 - сердечник электромагнита; 5 - регулируемая скоба;

6 - ось поворота заслонки; 7 - пружина; 8 - уплотнитель;

9 - концевой выключатель; 10 - штырь; 11 - кронштейн;

12 - резиновый амортизатор

 

                                                     В миллиметрах

┌────────┬───────────┬───────────────┬───────────────────────────┐

│ Ширина │  Высота        Длина        Проходное сечение, м2  

├────────┼───────────┼───────────────┼───────────────────────────┤

  550       440          165                  0,3           

  700       500          165                  0,2           

└────────┴───────────┴───────────────┴───────────────────────────┘

 

Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляются декоративные решетки, а также изготовляются клапаны других установочных размеров (минимальный размер 350 x 300 мм, более 800 x 600 мм - в сборке кассетного типа).

 

Электрическая схема подключения клапана КДМ-2

с электромагнитным приводом

 

 

ЭМП - электромагнитный привод; ЭМ - электромагнит;

КВ - концевой выключатель; Л1, Л2 - лампы световой

сигнализации; Т - тумблер включения/выключения

электропитания; РВ, КРВ - реле времени, контакт реле

времени; ППК - прибор приемно-контрольный

 

Электрическая схема подключения клапана КДМ-2

с приводом "Belimo"

 

 

ЭМП - электромеханический привод "Belimo";

М - электродвигатель; Л1, Л2, Л3 - лампы световой

сигнализации; Т - тумблер включения/выключения

электропитания; Р, КР - реле, контакт реле;

ППК - прибор приемно-контрольный

 

 

 

 

 

Приложение 3

 

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПК-1

 

ТОО "ВИНГС"

 

141080, Московская обл., г. Юбилейный, МКРН 3, а/я 13,

тел./факс (095)515-07-91

 

ТУ 4854-84-015-11758775-99

 

Конструктивная схема клапана КПК-1

 

 

Стеновой дымовой клапан

1 - механизм привода; 2 - заслонка; 3 - корпус;

4 - термовспучивающийся уплотнитель; 5 - решетка

 

Типоразмерный ряд внутренних и установочных размеров

поперечного сечения клапанов КПК-1

 

N п/п

   Условное  
 обозначение 
   клапана   
    КПК-1    

    Типоразмерный ряд   
   внутренних размеров  
   поперечнего сечения  
 клапана (A x B x L), мм

Типоразмерный ряд условных
  установочных размеров  
   клапана дымоудаления  
     (D x C x L), мм     

  1 

КПК-1.010.01 

     150 x 150 x 230    

     270 x 270 x 230     

  2 

КПК-1.010.02 

     200 x 200 x 230    

     320 x 320 x 230     

  3 

КПК-1.010.03 

     250 x 250 x 230    

     370 x 370 x 230     

  4 

КПК-1.010.04 

     300 x 300 x 230    

     420 x 420 x 230     

  5 

КПК-1.010.05 

     400 x 400 x 230    

     520 x 520 x 230     

  6 

КПК-1.010.06 

     500 x 500 x 230    

     620 x 620 x 230     

  7 

КПК-1.010.07 

     600 x 600 x 230    

     720 x 720 x 230     

  8 

КПК-1.010.08 

     800 x 800 x 230    

     920 x 920 x 230     

  9 

КПК-1.010.09 

    1000 x 1000 x 230   

    1120 x 1120 x 230    

 10 

КПК-1.010.10 

    1200 x 1200 x 230   

    1320 x 1320 x 230    

 11 

КПК-1.010.11 

    1500 x 1500 x 230   

    1620 x 1620 x 230    

 12 

КПК-1.010.12 

    2000 x 2000 x 230   

    2120 x 2120 x 230    

 13 

КПК-1.010.13 

     500 x 700 x 230    

     620 x 820 x 230     

 

По специальным заказам изготовляются клапаны с промежуточными значениями размеров поперечного сечения, указанных в типоразмерном ряде с шагом 50 мм. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электроприводом, который устанавливается по заказу внутри или снаружи корпуса. Заказ клапана производится по формуле

 

                              КПК-1.010 xx xx x

                                        C  d  e,

 

где C - указатель размера клапана по таблице типоразмерного ряда; d - указатель типа привода (ЭМ - электромагнитный привод, ЭП - электромеханический привод); e - указатель назначения (Д - дымовой, О - огнезадерживающий). По заказу комплектуется декоративной решеткой.

 

Принципиальная электросхема клапана КПК-1

 

 

 

 

 

 

Приложение 4

 

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПВС-1.Д

 

ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ВОЗДУХОТЕХНИКА"

 

121471, Москва, ул. Рябиновая, 40, тел. 447-01-11,

факс 448-53-01

 

ТУ 4863-182-04612941-98

 

Чертеж: РК-293

РК-294

 

 

┌─────────────┬───────────┬────────────┬─────────┬──────────────┬─────────┐

     Код     │Обозначение│Сечение, мм │Длина, мм│  Количество  │Масса, кг│

                                             │ створок, шт. │         

├─────────────┼───────────┼────────────┼─────────┼──────────────┼─────────┤

│5КЛАС02930Ц  │РК-293     │ 150 x 150     200          1         5,1  

├─────────────┼───────────┼────────────┤                       ├─────────┤

│5КЛАС02931Ц        -01  │ 200 x 200                            6,4  

├─────────────┼───────────┼────────────┤                       ├─────────┤

│5КЛАС02932Ц        -02  │ 250 x 250                            7,6  

├─────────────┼───────────┼────────────┤                       ├─────────┤

│5КЛАС02933Ц        -03  │ 300 x 300                            8,8  

├─────────────┼───────────┼────────────┤                       ├─────────┤

│5КЛАС02934Ц        -04  │ 350 x 350                           10,2  

├─────────────┼───────────┼────────────┼─────────┼──────────────┼─────────┤

│5КЛАС02940Ц  │РК-294     │ 400 x 400     180          2        14,8  

├─────────────┼───────────┼────────────┤                       ├─────────┤

│5КЛАС02941Ц        -01  │ 500 x 500                           19,1  

├─────────────┼───────────┼────────────┤                       ├─────────┤

│5КЛАС02942Ц        -02  │ 600 x 600                           23,6  

├─────────────┼───────────┼────────────┼─────────┤              ├─────────┤

│5КЛАС02943Ц        -03  │ 800 x 800     220                   35,0  

├─────────────┼───────────┼────────────┼─────────┤              ├─────────┤

│5КЛАС02944Ц        -04  │1000 x 1000 │   280                   49,7  

└─────────────┴───────────┴────────────┴─────────┴──────────────┴─────────┘

 

Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромеханическим приводом. По специальным заказам клапаны изготовляются с промежуточными значениями размеров сечения с шагом 50 мм в пределах от 150 до 1000 мм. Заказ клапана производится по формуле

 

КПВС-1У(А x В),

 

где У - указатель назначения (Д - дымовой, О - огнезадерживающий); А x В - поперечное сечение клапана.

 

Электросхема клапана КПВС-1

 

 

КВ1, КВ2 - концевые выключатели; КД1, КД2 - кнопки

дистанционного управления; Р - блок реле с нормально

разомкнутыми контактами Р1 и Р2; ЭП - электродвигатель

привода; Л1, Л2 - световые индикаторы

 

 

 

 

 

Приложение 5

 

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПД-4

 

ООО "ВЕЗА"

 

105203, Москва, ул. 16-я Парковая, д. 5,

тел./факс 461-60-33, 461-25-14, 461-14-41

 

ТУ 4863-020-40149153-99

 

 

1 - корпус; 2 - лопатка; 3 - электромагнит;

4 - конечный переключатель

 

                                                     В миллиметрах

┌─────────────────────┬─────────────────────┬────────────────────┐

      Ширина b             Высота h             Длина l      

├─────────────────────┼─────────────────────┼────────────────────┤

         500                  500                 160        

         700                  500                 160        

         500                  700                 160        

└─────────────────────┴─────────────────────┴────────────────────┘

 

Клапаны сохраняют работоспособность при вертикальной установке и расположении электромагнита сверху. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным приводом. По заказу комплектуется декоративной решеткой. Заказ клапана производится по формуле

 

КПД-4-А x В-С-Н-Р,

 

где А x В - поперечное сечение клапана; С - вариант "А" с двумя фланцами, вариант "Б" с одним фланцем; Н - номинальное напряжение 24 или 220 В; Р - при комплектации решеткой.

 

Электрические схемы подключения клапана КПД-4

с электромагнитом

 

 

ЭМ - электромагнит;  - контакт блока автоматического

пожаротушения (в комплект поставки не входит);  - контакт

реле времени (в комплект поставки не входит); КН - кнопка

дистанционного открытия клапана (в комплект поставки

не входит);  - контакты концевого переключателя для

сигнализации положения лопатки клапана

("закрыто" - "открыто"); ,  - лампы сигнализации положения

лопатки клапана (в комплект поставки не входят)

 

 

 

 

 

Приложение 6

 

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПУ-1М

 

ООО "ВЕЗА"

 

105203, Москва, ул. 16-я Парковая, д. 5

тел./факс 491-60-33, 461-25-14, 461-14-41

 

ТУ 4863-031-40149153-99

 

 

1 - корпус; 2 - лопатка; 3 - исполнительное устройство

 

             Размеры, мм            

    Кол-во   
 лопаток, шт.

 Масса, кг

   A  

  B  

   t  

   m  

  L  

  100 

 100 

 130,0

   4  

 300 

       1     

    6,0   

  150 

 150 

 180,0

   4  

 300 

       1     

    7,0   

  200 

 200 

 230,0

   4  

 300 

       1     

    8,0   

  250 

 250 

 140,0

   8  

 300 

       1     

    9,5   

  300 

 300 

 165,0

   8  

 300 

       1     

    11,0  

  400 

 400 

 143,3

  12  

 300 

       2     

    15,0  

  500 

 500 

 132,5

  16  

 300 

       2     

    19,0  

  600 

 600 

 157,5

  16  

 300 

       2     

    24,0  

  800 

 800 

 166,0

  20  

 300 

       4     

    35,0  

 1000 

 1000

 171,6

  24  

 300 

       4     

    47,5  

 1200 

 1200

 205,0

  28  

 300 

       6     

    71,5  

 

Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляется декоративно ограждающая сетка, монтажная рама для крепления клапана к строительной конструкции.

При заказе клапанов следует указать: клапан дымовой КПУ-1М, размер А x В, тип привода, напряжение питания 24 или 220 В.

 

Электрические схемы подключения исполнительных

устройств клапана КПУ-1М

 

а) электропривод фирмы "Белимо"

 

                    Электродвигатель LF-230-S (LF-24-S)

                                     Контактная группа

 

 

Для LF 230-S: при отключении привода от сети контакты переключателя должны раскрыться не менее чем на 3 мм.

Для LF 24-S: подсоединение через трансформатор.

 

Электродвигатель BF-230 (BF-24) - до 18 Нм; NF-230-S - до 8 Нм

                                            AF 230-S - до 15 Нм

                                           (AF 24-8)

 

Контактная группа

 

 

б) электромагнитный привод

 

 

ЭМ - электромагнит

 - контакт блока автоматического пожаротушения (в комплект поставки не входит)

 - контакт реле времени (в комплект поставки не входит)

 - контакты концевого переключателя для сигнализации положения лопатки клапана ("закрыто" - "открыто")

КН - кнопка дистанционного открытия клапана (в комплект поставки не входит)

;  - лампы сигнализации положения лопатки клапана (в комплект поставки не входят)

 

 

 

 

 

ЛИТЕРАТУРА

 

1. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 2. - М.: Стройиздат, 1992

2. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование

3. СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания

4. СНиП 2.08.02-89*. Общественные здания и сооружения

5. СНиП 2.09.02-85*. Производственные здания

6. СНиП 2.09.04-87*. Административные и бытовые здания

7. СНиП 2.11.01-85*. Складские здания

8. СНиП 21-01-97*. Пожарная безопасность зданий и сооружений

9. МГСН 4.04-94. Многофункциональные здания и комплексы.

 

 





ТЕХНОРМАТИВЫ ДЛЯ СТРОИТЕЛЕЙ И ПРОЕКТИРОВЩИКОВ

Яндекс цитирования


Copyright © www.docstroika.ru, 2013 - 2024