"СП 66.13330.2011. Свод правил. Проектирование и строительство напорных сетей водоснабжения и водоотведения с применением высокопрочных труб из чугуна с шаровидным графитом" :: "docstroika.ru-Максимум" - бесплатные нормативы для строителей и проектировщиков

Утвержден

Приказом Минрегиона РФ

от 28 декабря 2010 г. N 821

СВОД ПРАВИЛ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ И СТРОИТЕЛЬСТВО НАПОРНЫХ СЕТЕЙ

ВОДОСНАБЖЕНИЯ И ВОДООТВЕДЕНИЯ С ПРИМЕНЕНИЕМ

ВЫСОКОПРОЧНЫХ ТРУБ ИЗ ЧУГУНА С ШАРОВИДНЫМ ГРАФИТОМ

Designing, building of pressure head networks of water

supply and water removal with application of high-strength

pipes from pigiron with spherical graphite

СП 66.13330.2011

Дата введения

20 мая 2011 года

Предисловие

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании", а правила разработки - Постановлением Правительства Российской Федерации от 19 ноября 2008 г. N 858 "О порядке разработки и утверждения сводов правил".

Сведения о своде правил

1. Исполнители: ООО "Гарант", ОАО "МосводоканалНИИпроект", МГУП "Мосводоканал", ОАО "Липецкий металлургический завод "Свободный Сокол", ГУП "НИИмосстрой".

2. Внесен Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство".

3. Подготовлен к утверждению Департаментом архитектуры, строительства и градостроительной политики.

4. Утвержден Приказом Министерства регионального развития Российской Федерации (Минрегион России) от 28 декабря 2010 г. N 821 и введен в действие с 20 мая 2011 г.

5. Зарегистрирован Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт).

6. Взамен СП 40-106-2002 и СП 40-109-2006.

Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты", а текст изменений и поправок - в ежемесячно издаваемых информационных указателях "Национальные стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минрегион России) в сети Интернет.

Введение

Свод правил разработан в соответствии "Правилами разработки и утверждения сводов правил" (утв. Постановлением Правительства РФ от 19 ноября 2008 г. N 858) и в соответствии с требованиями части 3 Федерального закона от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений".

В соответствии с отечественной методикой расчет трубопроводов из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом (ВЧШГ) проведен на совместное воздействие внешних нагрузок (грунт, транспорт, вес воды и трубы) и внутреннего гидростатического давления.

Расчет трубопроводов произведен по несущей способности труб с введением коэффициента запаса прочности при работе трубы в упругой стадии. Расчетное допустимое напряжение на растяжение в стенках труб равно 300 МПа, при доверительной вероятности , обеспечивает безаварийную и надежную работу трубопроводов в течение не менее 100 лет.

Сводом правил предусматриваются проектирование, строительство подземных напорных трубопроводов открытой и бестраншейной прокладки труб из ВЧШГ, а также надземной прокладки. Трубопроводы из ВЧШГ с рабочим давлением до 1,6 МПа и выше предназначаются для холодного водоснабжения, в том числе питьевого. Трубы из ВЧШГ можно использовать для строительства новых и замены изношенных мелиоративных систем. Трубы являются экологически безопасными.

В своде правил рассматривается применение труб из ВЧШГ в зависимости от способа прокладки напорных трубопроводов, поэтому применение труб дифференцируется по способу прокладки трубопроводов:

а) открытая прокладка трубопроводов в траншеях и насыпи;

б) надземная прокладка в коллекторах, тоннелях, переходах через реки, в горных условиях;

в) способ горизонтально-направленного бурения (ГНБ). Распространяется на подземные напорные трубопроводы сетей водоснабжения и водоотведения, прокладываемые бестраншейным способом.

Положения свода правил не распространяются на проектирование, монтаж и эксплуатацию сетей горячего водоснабжения, а также систем производственной канализации.

Свод правил разработан ООО "Гарант" (руководитель разработки - канд. техн. наук, ст. науч. сотр. А.Д. Алиференков) при участии: МГУП "Мосводоканал" (генеральный директор, канд. техн. наук С.В. Храменков), ОАО "МосводоканалНИИпроект" (зам. директора, д-р техн. наук О.Г. Примин), ОАО "Липецкий металлургический завод "Свободный Сокол" (гл. инж. Б.Н. Лизунов, нач. техн. отд. А.В. Минченков), ГУП "НИИмосстрой" (зам. директора, д-р техн. наук В.Ф. Коровяков) и др.

1. Область применения

1.1. Настоящий свод правил распространяется на напорные трубопроводы холодного водоснабжения, водоотведения и мелиоративных систем и устанавливает правила проектирования и строительства:

трубопроводов открытой прокладки;

надземных трубопроводов;

трубопроводов, прокладываемых бестраншейным способом горизонтально-направленного бурения (ГНБ).

1.2. Свод правил не распространяется на проектирование и строительство горячего водоснабжения, а также систем промышленной канализации.

2. Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы ссылки на следующие нормативные документы:

СП 20.13330.2011 "СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия"

СП 22.13330.2011 "СНиП 2.02.01-83 Основания зданий и сооружений"

СП 24.13330.2011 "СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты"

СП 28.13330.2011 "СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии"

СП 31.13330.2011 "СНиП 2.04.02-84* Водоснабжение. Наружные сети и сооружения"

СП 33.13330.2011 "СНиП 2.04.12-86 Расчет на прочность стальных трубопроводов"

СП 34.13330.2011 "СНиП 2.05.02-85 Автомобильные дороги"

СП 35.13330.2011 "СНиП 2.05.03-84 Мосты и трубы"

СП 36.13330.2011 "СНиП 2.05.06-85* Магистральные трубопроводы"

СНиП 3.01.04-87 Приемка в эксплуатацию законченных строительством объектов. Основные положения

СП 45.13330.2011 "СНиП 3.02.01-87 Земляные сооружения, основания и фундаменты"

СНиП 3.05.04-85 Наружные сети и сооружения водоснабжения и канализации

СП 48.13330.2011 "СНиП 12-01-2004 Организация строительства"

СНиП 12-04-2002 Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство

СП 63.13330.2011 "СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения"

ГОСТ Р ИСО 2531-2008 Трубы, фитинги, арматура и их соединения из чугуна с шаровидным графитом для водо- и газоснабжения. Технические условия

ГОСТ Р 52748-2007 Дороги автомобильные общего пользования. Нормативные нагрузки, расчетные схемы нагружения и габариты приближения

ГОСТ 9.602-2005 Единая система защиты от коррозии и старения. Сооружения подземные. Общие требования к защите от коррозии

ГОСТ 10692-80 Трубы стальные, чугунные и соединительные части к ним. Приемка, маркировка, упаковка, транспортирование и хранение

ГОСТ 12820-80 Фланцы стальные плоские приварные на от 0,1 до 2,5 МПа (от 1 до 25 кгс/см2). Конструкция и размеры.

Примечание. При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных стандартов и классификаторов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменен (изменен), то при пользовании настоящим сводом правил следует руководствоваться замененным (измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

3. Термины и определения

В настоящем своде правил применены термины и определения в соответствии с ГОСТ Р ИСО 2531.

4. Общие требования

4.1. В соответствии с требованиями СП 31.13330 расчет подземных и надземных трубопроводов следует производить на совместное воздействие внешних нагрузок и внутреннего давления.

4.2. Расчет подземных трубопроводов необходимо производить на прочность, жесткость и устойчивость труб с раструбными соединениями диаметрами 80 - 1000 мм для различных условий строительства и эксплуатации.

4.3. Расчет на прочность надземных трубопроводов диаметрами 80 - 500 мм с соединениями "RJ" проводится на одновременное воздействие внешних нагрузок, внутреннего давления и осевых нагрузок от внутреннего давления.

4.4. Расчет на прочность подземных трубопроводов диаметрами 80 - 300 мм, прокладываемых бестраншейным способом горизонтально-направленного бурения (ГНБ), проводится на комбинированные нагрузки (внешние от грунта, транспорта и внутреннее давление воды) и осевые нагрузки от протягивания трубопровода в горизонтальную скважину.

4.5. Расчет подземных и надземных трубопроводов основан на способе сравнения несущей способности труб с действующими расчетными нагрузками, с введением коэффициентов запаса прочности.

4.6. Расчетное напряжение на растяжение принято равным 300 МПа, временная прочность при растяжении равна 420 МПа. Расчет производится при работе материала трубы только в упругой стадии . Суммарное напряжение в опасном сечении трубы (лоток) при любых сочетаниях внешних нагрузок и внутреннего давления не должно превышать , доверительная вероятность при статических и малоцикловых нагрузках при 300 МПа.

4.7. Расчет высокопрочных чугунных напорных трубопроводов производится по принятой в отечественной практике методике расчета как защемленного с двух концов прямолинейного участка трубопровода.

4.8. Выполнение всех приведенных выше указаний и положений позволит обеспечить безаварийную работу трубопроводов из ВЧШГ в течение 100 лет.

5. Проектирование и строительство подземных трубопроводов

открытой прокладки сетей водоснабжения и водоотведения

с использованием труб из высокопрочного чугуна с шаровидным

графитом диаметрами 80 - 1000 мм

5.1. Определение нагрузок, действующих на подземный трубопровод

5.1.1. В качестве постоянных и временных нагрузок, действующих на подземный трубопровод, следует принимать:

внутреннее давление транспортируемой воды;

давление грунтовой засыпки;

давление подвижных транспортных средств, передающееся на трубопровод через грунт;

собственную массу трубопровода;

давление при образовании вакуума и овализации труб;

массу транспортируемой воды;

внешнее гидростатическое давление грунтовых вод.

5.1.2. Внутреннее давление воды в трубопроводе устанавливается на основании гидравлического расчета в соответствии с требованиями СП 31.13330.

5.1.3. Расчетное внутреннее давление надлежит принимать равным наибольшему возможному по условиям будущей эксплуатации давлению в водопроводе на различных участках по длине (при наиболее невыгодном режиме работы) без учета повышения давления при гидравлическом ударе или с повышением давления при гидравлическом ударе с учетом действия противоударной арматуры, если это действие в сочетании с другими нагрузками окажет на трубопровод худшее воздействие.

5.1.4. При расчете водопроводов на повышение давления при гидравлическом ударе (определенное с учетом противоударной арматуры или образования вакуума) внешнюю нагрузку следует принимать не более нагрузки от транспорта А-14 или гусеничной нагрузки НГ-60.

5.1.5. При определении величины вакуума рекомендуется учитывать действие предусматриваемых на водопроводе противовакуумных устройств, предотвращающих превышение давления воды, необходимого для функционирования предохранительной и регулирующей арматуры, и возможного превышения давления воды из-за недопустимой неточности срабатывания предохранительной и регулирующей арматуры.

5.1.6. За внутреннее давление воды при гидравлическом ударе принимается максимальное внутреннее давление, возникающее при нестационарном режиме движения воды.

5.1.7. Давление воды при гидравлическом ударе определяется с учетом максимального использования устройств, защищающих трубопровод от удара.

5.2. Гидравлический расчет трубопроводов

Гидравлический расчет напорных трубопроводов из высокопрочных чугунных труб следует проводить с учетом требований СП 31.13330 и настоящего подраздела СП.

5.2.1. Величина напора , необходимая для транспортирования воды (сточных вод), определяется по формуле

, (5.1)

где i - удельные потери напора по длине при температуре воды t, °C (потери напора на единицу длины трубопровода), м/м;

- потери напора в стыковых соединениях и в местных сопротивлениях, м (следует определять с учетом данных по местным сопротивлениям чугунных соединительных частей из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом конкретного завода-изготовителя).

Примечание. Допускается принимать равной 10 - 20% потерь по длине .

5.2.2. Потери напора на единицу длины трубопровода i без учета гидравлического сопротивления соединений следует определять по формуле

, (5.2)

где - коэффициент гидравлического сопротивления;

V - средняя по сечению скорость движения воды (сточной воды), м/с;

g - ускорение силы тяжести, м/с2;

d - расчетный диаметр труб, м.

Для труб без внутреннего покрытия

, (5.3)

и для труб с внутренним покрытием толщиной

, (5.4)

где d, и - соответственно наружный диаметр, толщина стенки трубы и толщина внутреннего покрытия, мм.

5.2.3. Коэффициент гидравлического сопротивления следует определять по формуле

; (5.5)

, (5.6)

где Q - расход воды (стоков), м3/с;

b - число подобия режимов течения воды (сточных вод)

, (5.7)

(при b > 2 следует принимать b = 2);

- коэффициент гидравлической абсолютной шероховатости, мм (таблица 5.1).

Таблица 5.1

Значения коэффициента для труб из ВЧШГ

┌────────────────────┬────────────────────────────────────────────────────┐

│ Система │Значения K , мм, с учетом внутреннего покрытия труб │

│ │ э │

│ ├────────────┬─────────────────┬────────┬────────────┤

│ │без покрытия│цементно-песчаное│битумное│ полимерное │

├────────────────────┼────────────┼─────────────────┼────────┼────────────┤

│Водоснабжение │ 0,3 │ 0,15 │ 0,03 │ 0,02 │

│Канализация │ 0,4 │ 0,3 │ 0,04 │ 0,05 │

└────────────────────┴────────────┴─────────────────┴────────┴────────────┘

- число Рейнольдса фактическое

; (5.8)

, (5.9)

где v - коэффициент кинематической вязкости, м2/с, воды (таблица 5.2) и сточных вод (таблица 5.3).

Таблица 5.2

Значения коэффициента кинематической вязкости чистой воды

┌────────────────────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬─────┐

│Температура воды, °C│ 5 │ 10 │ 12 │ 14 │ 16 │ 18 │ 20 │ 30 │ 40 │

├────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼─────┤

│ -6 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

│ v x 10 , м2/с │1,52 │1,31 │1,24 │1,17 │1,11 │1,06 │1,01 │0,8 │0,66 │

└────────────────────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴─────┘

Таблица 5.3

Значения коэффициента кинематической вязкости сточных вод

┌───────────────┬────────────────────────────────────────────────┐

│ │ -6 │

│ Температура │ Значения v x 10 , м2/с, при количестве │

│сточных вод, °C│ взвешенных веществ, мг/л │

│ ├───────┬──────┬──────┬─────┬──────┬──────┬──────┤

│ │ < 100 │ 100 │ 200 │ 300 │ 400 │ 500 │ 600 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 2 │ 1,67 │ 2,17 │ 2,67 │3,17 │ 3,67 │ 4,17 │ 4,67 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 3 │ 1,61 │ 1,83 │ 2,05 │2,77 │ 2,49 │ 2,71 │ 2,93 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 4 │ 1,56 │ 1,68 │ 1,80 │1,92 │ 2,04 │ 2,16 │ 2,28 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 5 │ 1,52 │ 1,60 │ 1,68 │1,76 │ 1,84 │ 1,92 │ 2,00 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 6 │ 1,47 │ 1,52 │ 1,58 │1,63 │ 1,69 │ 1,76 │ 1,80 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 7 │ 1,42 │ 1,46 │ 1,50 │1,54 │ 1,58 │ 1,62 │ 1,67 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 8 │ 1,39 │ 1,42 │ 1,45 │1,48 │ 1,51 │ 1,54 │ 1,58 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 9 │ 1,35 │ 1,37 │ 1,40 │1,42 │ 1,45 │ 1,47 │ 1,49 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 10 │ 1,31 │ 1,33 │ 1,35 │1,37 │ 1,39 │ 1,41 │ 1,43 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 11 │ 1,27 │ 1,29 │ 1,30 │1,32 │ 1,34 │ 1,35 │ 1,37 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 12 │ 1,24 │ 1,25 │ 1,27 │1,28 │ 1,30 │ 1,31 │ 1,32 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 13 │ 1,21 │ 1,22 │ 1,23 │1,25 │ 1,26 │ 1,27 │ 1,28 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 14 │ 1,17 │ 1,18 │ 1,19 │1,20 │ 1,21 │ 1,22 │ 1,23 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 15 │ 1,14 │ 1,15 │ 1,16 │1,17 │ 1,18 │ 1,18 │ 1,19 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 16 │ 1,11 │ 1,12 │ 1,13 │1,13 │ 1,14 │ 1,15 │ 1,16 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 17 │ 1,09 │ 1,10 │ 1,10 │1,11 │ 1,12 │ 1,12 │ 1,13 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 18 │ 1,06 │ 1,07 │ 1,07 │1,08 │ 1,08 │ 1,09 │ 1,10 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 19 │ 1,03 │ 1,04 │ 1,04 │1,05 │ 1,05 │ 1,06 │ 1,06 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 20 │ 1,01 │ 1,02 │ 1,02 │1,02 │ 1,03 │ 1,04 │ 1,04 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 21 │ 0,99 │ 1,00 │ 1,00 │1,00 │ 1,01 │ 1,01 │ 1,02 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 22 │ 0,95 │ 0,96 │ 0,97 │0,97 │ 0,98 │ 0,98 │ 0,98 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 23 │ 0,93 │ 0,94 │ 0,95 │0,95 │ 0,96 │ 0,96 │ 0,96 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 24 │ 0,91 │ 0,92 │ 0,93 │0,93 │ 0,93 │ 0,94 │ 0,94 │

├───────────────┼───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┤

│ 25 │ 0,90 │ 0,90 │ 0,91 │0,91 │ 0,91 │ 0,92 │ 0,92 │

└───────────────┴───────┴──────┴──────┴─────┴──────┴──────┴──────┘

5.2.4. Приближенные значения удельных потерь напора на единицу длины трубопровода из высокопрочных труб из чугуна с шаровидным графитом могут быть приняты с учетом качества их внутренней поверхности по номограммам (рисунки 5.1 - 5.4).

Рисунок 5.1. Номограмма для приближенных гидравлических

расчетов напорных трубопроводов диаметрами 100 - 300 мм

из высокопрочных труб из чугуна с шаровидным графитом

класса К-9 с внутренним цементно-песчаным покрытием

Рисунок 5.2. Номограмма для приближенных гидравлических

расчетов напорных трубопроводов диаметрами 350 - 1000 мм

из высокопрочных труб из чугуна с шаровидным графитом

класса К-9 с внутренним цементно-песчаным покрытием

Рисунок 5.3. Номограмма для приближенных гидравлических

расчетов напорных трубопроводов из высокопрочных труб

из чугуна с шаровидным графитом класса К-9 без покрытия

- диаметр условного прохода; q - расчетный расход воды;

V - средняя скорость движения воды (сточной воды);

i - гидравлический уклон

Рисунок 5.4. Номограмма для приближенных гидравлических

расчетов напорных трубопроводов из высокопрочных труб

из чугуна с шаровидным графитом класса К-9

с полимерным покрытием

5.3. Внешние постоянные и временные нагрузки

5.3.1. Равнодействующая расчетной вертикальной нагрузки от давления грунта засыпки при укладке трубопроводов определяется по формулам:

укладка в траншее ; (5.10)

укладка в насыпи . (5.11)

За расчетное принимается меньшее значение Q.

Если в формуле (5.10) произведение окажется больше, чем произведение в формуле (5.11), определенные для одних и тех же грунтов основания и способов опирания трубопровода, то и при укладке труб в траншее вместо формулы (5.10) следует пользоваться формулой (5.11).

Коэффициенты перегрузок n для внешних постоянных и временных нагрузок принимаются по таблице 5.4.

Таблица 5.4

Коэффициент перегрузок

┌─────────────────────────────────────────────┬──────────────────┐

│ Наименование нагрузок │ Коэффициент │

│ │ перегрузок n │

├─────────────────────────────────────────────┼──────────────────┤

│1. Вертикальное давление грунта │ 1,15 │

├─────────────────────────────────────────────┼──────────────────┤

│2. Горизонтальное давление грунта │ 0,8 │

├─────────────────────────────────────────────┼──────────────────┤

│3. Вертикальное давление транспорта для схем:│ │

│ А-14 │ 1,4 │

│ НГ-60, НК-80 │ 1,1 │

├─────────────────────────────────────────────┼──────────────────┤

│4. Горизонтальное давление транспорта │ 1,0 │

├─────────────────────────────────────────────┼──────────────────┤

│5. Собственная масса трубопровода │ 1,1 │

├─────────────────────────────────────────────┼──────────────────┤

│6. Масса наполнителя │ 1,0 │

└─────────────────────────────────────────────┴──────────────────┘

Схемы укладки подземного трубопровода указаны на рисунке 5.5.

Рисунок 5.5. Схемы укладки подземного трубопровода

5.3.2. Грунты засыпки условно подразделяются на шесть категорий. Нормативные значения удельного веса и модуля деформации грунтов засыпки приведены в таблице 5.5.

Таблица 5.5

Нормативные значения удельного веса и модуля

деформации грунтов

┌─────────┬─────────────────────┬────────┬────────────────────────────────┐

│Категория│ Наименование грунта │Удельный│ Нормативные значения модуля │

│ грунта │ │ вес │ деформации грунта засыпки E , │

│ │ │грунта, │ гр │

│ │ │ кН/м3 │ МПа, при степени уплотнения │

│ │ │ ├───────────────┬────────────────┤

│ │ │ │ нормативного │ повышенного │

├─────────┼─────────────────────┼────────┼───────────────┼────────────────┤

│ Г-I │Пески гравелистые, │ 16,7 │ 7,0 │ 14,0 │

│ │крупные и средней │ │ │ │

│ │крупности │ │ │ │

│ Г-II │Пески мелкие │ 16,7 │ 3,9 │ 7,4 │

│ Г-III │Пески пылеватые │ 17,7 │ 2,2 │ 4,4 │

│ Г-IV │Глины │ 18,6 │ 1,2 │ 2,4 │

│ Г-V │Суглинки │ 18,6 │ 1,1 │ 2,2 │

│ Г-VI │Глины тяжелые │ 19,0 │ 1,1 │ 2,0 │

└─────────┴─────────────────────┴────────┴───────────────┴────────────────┘

5.3.3. Ширина траншеи B определяется проектом и зависит от размеров рабочих органов землеройной техники.

В соответствии с СП 45.13330 наименьшая ширина траншеи по дну должна составлять .

5.3.4. Ширина траншеи B на уровне верха трубы (см. рисунок 5.5):

1) для траншей с вертикальными стенками ;

2) для траншей с наклонными стенками , где m - коэффициент откоса.

5.3.5. Коэффициент , учитывающий действие сил трения между засыпкой и стенками трубы, в зависимости от категории грунтов и отношения H/B принимается по таблице 5.6.

Таблица 5.6

Значения коэффициента

┌───────────────┬────────────────────────────────────────────────┐

│ H/B │ Коэффициент K при категории грунтов засыпки │

│ │ тр │

│ ├────────────┬───────────────────┬───────────────┤

│ │ Г-I; Г-II │ Г-III; Г-IV; Г-V │ Г-VI │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 0 │ 1,0 │ 1,0 │ 1,0 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 0,1 │ 0,981 │ 0,984 │ 0,986 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 0,2 │ 0,962 │ 0,968 │ 0,974 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 0,3 │ 0,944 │ 0,952 │ 0,961 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 0,4 │ 0,928 │ 0,937 │ 0,948 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 0,5 │ 0,91 │ 0,923 │ 0,936 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 0,6 │ 0,896 │ 0,91 │ 0,925 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 0,7 │ 0,881 │ 0,896 │ 0,913 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 0,8 │ 0,867 │ 0,883 │ 0,902 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 0,9 │ 0,852 │ 0,872 │ 0,891 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 1,0 │ 0,839 │ 0,862 │ 0,882 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 1,1 │ 0,826 │ 0,849 │ 0,873 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 1,2 │ 0,816 │ 0,84 │ 0,865 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 1,3 │ 0,806 │ 0,831 │ 0,0857 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 1,4 │ 0,796 │ 0,823 │ 0,849 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 1,5 │ 0,787 │ 0,816 │ 0,842 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 1,6 │ 0,778 │ 0,809 │ 0,835 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 1,7 │ 0,765 │ 0,79 │ 0,815 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 1,8 │ 0,75 │ 0,775 │ 0,80 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 1,9 │ 0,735 │ 0,765 │ 0,79 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 2,0 │ 0,725 │ 0,75 │ 0,78 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 3,0 │ 0,63 │ 0,66 │ 0,69 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 4,0 │ 0,555 │ 0,585 │ 0,62 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 5,0 │ 0,49 │ 0,52 │ 0,56 │

├───────────────┼────────────┼───────────────────┼───────────────┤

│ 6,0 │ 0,435 │ 0,47 │ 0,505 │

└───────────────┴────────────┴───────────────────┴───────────────┘

5.3.6. Коэффициент , учитывающий разгрузку трубы от бокового давления грунта засыпки, определяется по формуле

, (5.12)

где - параметр, характеризующий жесткость трубопровода, состоящего из отдельных раструбных труб, определяемый по формуле

, (5.13)

здесь E - модуль упругости Юнга, для ВЧШГ - ;

- коэффициент выступания трубы; при опирании на плоское грунтовое основание ; при опирании трубы на спрофилированное основание с углом охвата трубы основанием, равным 60°, 90° или 120°, принимается соответственно равным 0,93, 0,95 и 0,75;

- жесткость грунта.

Ширина траншеи на глубине H/2 от поверхности для траншей:

1) с вертикальными стенками ;

2) с наклонными стенками .

5.3.7. Значения модуля деформации грунта засыпки при отсутствии данных инженерно-геологических исследований следует принимать по таблице 5.5.

Величины грунтовых нагрузок, действующих на подземный трубопровод, зависят от уплотнения грунта между стенками трубы и траншеи. Для достижения нормальной степени уплотнения трамбование грунта засыпки выполняется послойно толщиной слоя не более 20 см. Для достижения повышенной степени уплотнения грунта засыпки толщина трамбуемых слоев засыпки назначается из условия обеспечения объемного веса скелета грунта засыпки не менее, кН/м3:

1,5 - при засыпке песчаными грунтами и супесями;

1,6 - при засыпке суглинками и глинами.

5.3.8. Коэффициент выступания , т.е. часть вертикального наружного диаметра в долях единицы, находящаяся выше плоскости основания траншеи, определяется по формуле

, (5.14)

где - угол охвата трубы.

Угол охвата трубы основанием может составлять при укладке:

1) на плоское основание с подбивкой пазух - 30°;

2) на профилированное основание - 60°; 90°; 120°.

Расчетная схема нагружения трубы от действия грунтовых нагрузок приведена в таблице 5.7.

Таблица 5.7

Значения коэффициентов и для различных нагрузок,

действующих на трубопровод круглого сечения, опертый

на нижнюю образующую

─────────────────┬────────────────┬────────────────────────────────────────

Нагрузка │Схема нагружения│ Коэффициент

│ ├──────┬──────┬──────┬──────┬─────┬──────

│ │ _ │ _ │ _ │ _ │ _ │ _

│ │ M │ M │ M │ N │ N │ N

│ │ А │ Б │ В │ А │ Б │ В

─────────────────┴────────────────┴──────┴──────┴──────┴──────┴─────┴──────

Собственный вес 0,239 -0,091 0,08 -0,08 -0,25 0,08

трубопровода

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

Вес жидкости 0,239 -0,091 0,08 0,398 0,069 0,239

при наполнении

трубопровода <*>

Вертикальная 0,294 -0,154 0,15 -0,053 -0,5 0,053

равномерная

Горизонтальная -0,125 0,125 -0,125 -0,5 0 -0,5

равномерная

Сосредоточенная 0,318 -0,182 0,318 0 -0,5 0

<*> При действии внешнего гидростатического давления знаки

коэффициентов меняются на обратные.

5.3.9. Коэффициент концентрации давления грунта засыпки при укладке труб на ненарушенный грунт в насыпи определяется по формуле

, (5.15)

где - жесткость трубопровода по М. Леви, МПа;

- жесткость грунта засыпки, МПа; ;

- модуль упругости грунта засыпки, МПа.

5.3.10. Равнодействующая расчетной горизонтальной нагрузки от бокового давления грунта определяется по формулам:

- укладка в траншее; (5.16)

- укладка в насыпи. (5.17)

За расчетную принимается формула траншеи или насыпи в зависимости от того, которая из формул являлась расчетной при определении .

5.3.11. Коэффициенты бокового давления и следует принимать по таблице 5.8.

Таблица 5.8

Коэффициенты бокового давления грунта

┌─────────────────────────┬──────────────────────────────────────┐

│Категория грунта засыпки │ Степень уплотнения грунта засыпки │

│ ├────────────────┬─────────────────────┤

│ │ нормальная │ повышенная │

│ ├────────┬───────┼──────────┬──────────┤

│ │лямбда │лямбда │ лямбда │ лямбда │

│ │ гр│ н│ гр │ н │

├─────────────────────────┼────────┼───────┼──────────┼──────────┤

│ Г-I, Г-II │ 0,1 │ 0,3 │ 0,3 │ 0,5 │

├─────────────────────────┼────────┼───────┼──────────┼──────────┤

│ Г-III, Г-IV, Г-V │ 0,05 │ 0,2 │ 0,25 │ 0,4 │

├─────────────────────────┼────────┼───────┼──────────┼──────────┤

│ Г-VI │ 0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │

└─────────────────────────┴────────┴───────┴──────────┴──────────┘

5.3.12. Нормативные временные нагрузки от подвижных транспортных средств для трубопроводов закрытых водопроводных систем рекомендуется принимать по схеме А-14 или НГ-60 общим весом 588 кН (60 тс) в соответствии с ГОСТ Р 52748 и СП 35.13330.

В расчетах при соответствующем обосновании, исходя из конкретных условий эксплуатации трубопровода, допускается использовать нагрузки по схеме НК-80.

Равномерно распределенное давление , от наземного транспорта, передаваемое на трубопровод через грунт, принимается в зависимости от диаметров труб и глубины заложения трубопровода для схем НГ-60, А-14 соответственно по таблицам 5.10, 5.11.

Примечание. Для расчета труб при других значениях транспортных нагрузок величину целесообразно определять с помощью формулы Буссинеска [1, с. 60 - 63]

, (5.18)

где Q - сосредоточенная сила;

H - глубина рассматриваемой точки от поверхности;

r - горизонтальная проекция между точкой приложения силы и точкой, в которой определяется напряжение q.

5.3.13. Равнодействующую нормативной вертикальной нагрузки на трубопровод от транспорта рекомендуется определять по формуле

, (5.19)

где - коэффициент концентрации давления грунта засыпки, определяемый по формуле (5.15);

- динамический коэффициент подвижной нагрузки, зависит от глубины заложения трубопровода H (таблица 5.9).

Таблица 5.9

Значения динамического коэффициента подвижной нагрузки

┌─────────┬───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬──────┬───────┐

│ H, м │ 0,5 │ 0,6 │ 0,7 │ 0,8 │ 0,9 │ 1 │ 2 │

├─────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼──────┼───────┤

│ мю │ 1,17 │ 1,14 │ 1,10 │ 1,07 │ 1,04 │ 1 │ 1 │

│ т │ │ │ │ │ │ │ │

└─────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴──────┴───────┘

5.3.14. Нормативные временные нагрузки от подвижных транспортных средств следует также принимать:

для трубопроводов различного назначения всех диаметров, прокладываемых под автомобильными дорогами, - нагрузку от колонн автомобилей или от колесного транспорта НК-80 в зависимости от того, какая из этих нагрузок оказывает большее силовое воздействие на трубопровод;

для подземных трубопроводов, прокладываемых в местах, где возможно нерегулярное движение автомобильного транспорта, - нагрузку от единичных автомобилей А-14 или от гусеничного транспорта НГ-60 в зависимости от того, какая из этих нагрузок вызывает большее воздействие на трубопровод;

для трубопроводов, прокладываемых в местах, где движение автомобильного транспорта невозможно, - равномерно распределенную нагрузку с интенсивностью 4 кН/м2.

Величину нормативной временной нагрузки от подвижных транспортных средств допускается увеличивать или уменьшать при соответствующем обосновании, исходя из конкретных условий рассматриваемого трубопровода.

5.3.15. Приведенную глубину заложения трубопровода рекомендуется определять по формуле

, (5.20)

где H - глубина заложения трубопровода, считая до верха покрытия, м;

- толщина слоя покрытия (дорожной одежды), м;

- общий модуль упругости (деформации) покрытия, МПа, зависит от его конструкции и свойств материала покрытия.

Для покрытий, состоящих из нескольких разнородных слоев, характеризуемых собственными модулями упругости (деформации) , общий модуль упругости (деформации) покрытия определяется по формуле

, (5.21)

где - толщина слоев покрытия в количестве от 1 до n;

- модули упругости (деформации) соответствующих i-х от 1 до n слоев покрытия;

n - число слоев в покрытии.

Таблица 5.10

Равномерно распределенное давление q от гусеничной

нагрузки НГ-60 при наружном диаметре трубопровода

┌──────────┬──────────────────────────────────────────────────────────────┐

│ Глубина │ Равномерно распределенное давление q, кН/м2, от транспортной │

│заложения │ нагрузки НГ-60 при наружном диаметре трубопровода D , м │

│ H, м │ н │

│ ├──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┤

│ │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,5 │ 0,6 │ 0,7 │ 0,9 │ 1,0 │

├──────────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┤

│ 0,5 │ 62,0 │ 61,5 │ 61,0 │ 60,5 │ 60,0 │ 59,0 │ 56,9 │ 54,9 │ 52,0 │

│ 0,75 │ 45,7 │ 45,35│ 45,0 │ 44,6 │ 44,2 │ 43,85│ 42,7 │ 41,7 │ 40,9 │

│ 1,0 │ 36,2 │ 36,1 │ 36,0 │ 35,75│ 35,5 │ 35,25│ 34,4 │ 34,3 │ 34,3 │

│ 1,25 │ 29,6 │ 23,6 │ 29,8 │ 29,6 │ 29,8 │ 29,8 │ 29,8 │ 29,8 │ 29,8 │

├──────────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┤

│ Для всех диаметров │

├──────────┬──────────────────────────────────────────────────────────────┤

│ 1,5 │ 25,4 │

├──────────┼──────────────────────────────────────────────────────────────┤

│ 2,0 │ 18,7 │

│ 2,5 │ 16,5 │

│ 3,0 │ 14,5 │

│ 3,5 │ 12,0 │

│ 4,0 │ 11,4 │

│ 4,5 │ 9,81 │

│ 5,0 │ 8,43 │

│ 5,5 │ 7,16 │

│ 6,0 │ 6,18 │

│ 6,5 │ 5,39 │

│ 7,0 │ 4,71 │

│ 7,5 │ 4,31 │

│ 8,0 │ 3,90 │

└──────────┴──────────────────────────────────────────────────────────────┘

Таблица 5.11

Равномерно распределенное давление q от транспортной

нагрузки А-14 при наружном диаметре трубопровода

┌───────────┬─────────────────────────────────────────────────────────────┐

│ Глубина │Равномерно распределенное давление q, кН/м2, от транспортной │

│ заложения │ нагрузки А-14 при наружном диаметре трубопровода D , м │

│ труб H, м │ н │

│ ├──────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬──────┤

│ │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,5 │ 0,6 │ 0,7 │ 0,9 │ 1,1 │>= 1,3│

├───────────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼──────┤

│ 0,5 │111,1 │111,1│111,1│107,5│104,0│98,5 │92,9 │83,2 │75,9 │ 69,1 │

│ 0,75 │ 51,9 │ 51,9│ 51,9│ 50,1│ 48,2│47,4 │46,6 │42,9 │40,0 │ 38,0 │

│ 1,0 │ 28,1 │ 28,1│ 28,1│ 27,7│ 27,2│26,4 │25,6 │24,5 │23,0 │ 21,6 │

│ 1,25 │ 18,3 │ 18,3│ 18,3│ 18,1│ 17,8│17,7 │17,5 │16,9 │16,3 │ 15,6 │

│ 1,5 │ 13,4 │ 13,4│ 13,4│ 13,3│ 13,3│13,2 │13,1 │12,9 │12,6 │ 12,7 │

│ 1,75 │ 11,0 │ 11,0│ 11,0│ 11,0│ 10,9│10,9 │10,8 │10,7 │10,6 │ 10,6 │

├───────────┴──────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴──────┤

│ Для всех диаметров │

├───────────┬─────────────────────────────────────────────────────────────┤

│ 2,0 │ 8,43 │

├───────────┼─────────────────────────────────────────────────────────────┤

│ 2,25 │ 7,65 │

│ 2,50 │ 6,86 │

│ 2,75 │ 6,18 │

│ 3,0 │ 5,49 │

│ 3,25 │ 4,8 │

│ 3,5 │ 4,22 │

│ 3,75 │ 3,63 │

│ 4,0 │ 3,04 │

└───────────┴─────────────────────────────────────────────────────────────┘

5.3.16. Равнодействующая расчетной горизонтальной нагрузки от давления наземного транспорта определяется по формуле

. (5.22)

5.3.17. Равнодействующая расчетной вертикальной нагрузки от собственного веса трубы определяется по формуле

. (5.23)

5.3.18. Равнодействующая расчетной вертикальной нагрузки от веса наполнителя (воды) определяется по формуле

, (5.24)

где - удельный вес пресной воды;

5.3.19. Величину возможного вакуума на расчетном участке трубопровода при отсутствии конкретных данных рекомендуется принимать .

5.3.20. Внешнее гидростатическое давление грунтовых вод на трубопровод, МПа, определяется по формуле

, (5.25)

где - плотность воды с учетом растворенных в ней солей, Н/м3;

- высота столба грунтовой воды над верхом трубопровода, м.

5.4. Расчет изгибающих моментов от воздействия внешних нагрузок

5.4.1. Максимальный изгибающий момент от действия грунтовой и транспортной нагрузок в лотке трубы определяется по формуле

. (5.26)

5.4.2. Расчетные изгибающие моменты при опирании трубы на грунтовое основание определяются как алгебраическая сумма моментов от внешней вертикальной нагрузки и опорных моментов.

5.4.3. Опорные моменты при опирании трубы на грунтовое плоское основание и профилированное основание определяются с помощью расчетных коэффициентов, приведенных в таблице 5.12 для плотных и слабых грунтов, см. [1], [4].

Таблица 5.12

Значения коэффициентов и для опорных реакций

трубопровода на грунтовом основании

────────────────────────┬───────────┬──────────────────────────────────────

Схема нагружения │Центральный│ Коэффициент

│ угол ├──────┬─────┬──────┬─────┬────┬───────

│ 2альфа, │ _ │ _ │ _ │ _ │ _ │ _

│ град. │ M │ M │ M │ N │ N │ N

│ │ А │ Б │ В │ А │ Б │ В

────────────────────────┴───────────┴──────┴─────┴──────┴─────┴────┴───────

а) 0 0 0 0 0 0 0

30 -0,059 0,002 -2,002 0,004 0 -0,004

60 -0,105 0,007 -0,007 0,013 0 -0,013

90 -0,136 0,014 -0,013 0,027 0 -0,027

120 -0,155 0,021 -0,019 0,04 0 -0,04

150 -0,163 0,026 -0,023 0,05 0 -0,05

180 -0,169 0,029 -0,025 0,053 0 -0,053

б) 0 0 0 0 0 0 0

30 -0,04 0,001 -0,001 0,001 0 -0,001

60 -0,073 0,003 -0,003 0,007 0 0,007

90 -0,093 0,007 -0,006 0,013 0 0,013

120 -0,114 0,01 -0,01 0,02 0 0,02

150 -0,123 0,012 -0,012 0,025 0 0,025

180 -0,127 0,014 -0,013 0,027 0 -0,027

5.4.4. Расчетный опорный момент от действия внешней вертикальной нагрузки при укладке трубы на плотное грунтовое основание определяется с использованием коэффициентов, приведенных в таблице 5.12, по схеме а.

5.4.5. При укладке трубы на слабые грунты расчетный опорный момент определяется также с использованием коэффициентов, приведенных в таблице 5.12, по схеме б.

5.4.6. Расчетный изгибающий момент от действия грунтовой и транспортной нагрузок при укладке на плоское основание, , равен

. (5.27)

5.4.7. При укладке на профилированное основание с углом охвата трубы основанием изгибающий момент равен:

(5.28)

5.4.8. Расчетный изгибающий момент от действия веса воды и собственного веса трубопровода при укладке на плоское основание, , равен

. (5.29)

5.4.9. При укладке на профилированное основание:

(5.30)

5.4.10. Расчетный изгибающий момент от действия горизонтальных нагрузок, , определяется по формуле

. (5.31)

5.4.11. Внешние приведенные нагрузки, эквивалентные действующим изгибающим моментам, определяются по формуле

. (5.32)

5.5. Расчет на прочность при действии на трубопровод внешних нагрузок

5.5.1. Расчет производится на следующие сочетания основных нагрузок:

1) при действии на трубопровод давления грунта засыпки, передвижных транспортных средств, собственного веса трубы, внешнего гидростатического давления, веса транспортируемой воды;

2) при действии грунта засыпки, атмосферного давления при образовании в трубопроводе вакуума, собственного веса трубопровода, веса воды.

5.5.2. Условие прочности соблюдается, если

. (5.33)

5.5.3. Несущая способность засыпанного трубопровода при внешнем нагружении зависит от поддерживающего действия (отпора) грунта засыпки, влияние которого в расчетах учитывается коэффициентом .

5.5.4. Коэффициент определяется по формулам:

при первом варианте сочетания нагрузок

; (5.34)

при втором варианте сочетания нагрузок

, (5.35)

где - атмосферное давление при образовании в трубопроводе вакуума, принимаемое равным 0,1 МПа.

5.5.5. Предельная раздавливающая внешняя нагрузка , действующая на подземный трубопровод, определяется исходя из условий, что при эквивалентном двухлинейном нагружении приведенными силами изгибающий момент равен

. (5.36)

5.5.6. Нормальные напряжения, возникающие в опасном сечении (лотке), равны

. (5.37)

Тогда

, (5.38)

где R - расчетная прочность, равная 300 МПа;

m - коэффициент условий работы материала труб, равный единице при доверительной вероятности ;

- коэффициент упругого отпора грунта, определяемый расчетом.

5.6. Расчет на устойчивость круговой формы поперечного сечения

5.6.1. Определение необходимой несущей способности труб из условия устойчивости круговой формы поперечного сечения следует проводить по формуле с учетом состояния напорного трубопровода

, (5.39)

где - предельная величина внешнего равномерного давления, МПа, которую труба из ВЧШГ способна выдержать без потери устойчивости круговой формы поперечного сечения;

- расчетная внешняя приведенная нагрузка, кН/м;

- величина возможного вакуума на расчетном участке трубопровода, МПа; при отсутствии конкретных данных следует принимать равной 0,1 МПа;

- внешнее гидростатическое давление грунтовых вод на трубопровод, МПа, определяется по формуле (5.25).

5.7. Расчет на жесткость (по деформации) при внешнем нагружении

5.7.1. При расчете на жесткость исходным служит условие, чтобы относительное уменьшение вертикального диаметра f/D не превышало, %:

а) 5 - для труб с антикоррозионным полимерным внутренним покрытием;

б) 4 - для труб с цементно-полимерным покрытием;

в) 3 - для труб с цементно-песчаным внутренним покрытием.

5.7.2. Эти условия выражаются неравенствами:

; (5.40)

; (5.41)

, (5.42)

где - коэффициент, учитывающий влияние отпора грунта;

- коэффициент, зависящий от схемы распределения нагрузок и опорной реакции, с учетом активного влияния бокового давления грунта. При угле опирания ; . Для практических расчетов величину можно принимать равной 1,0. Более точные значения коэффициента можно получить в таблице 9.17 [4].

5.7.3. Критическая величина внешнего давления определяется по формулам:

при ; (5.43)

при , (5.44)

где - жесткость трубы, МПа, по М. Леви;

- жесткость грунта, определяемая по формуле

, (5.45)

здесь - модуль деформации грунта засыпки, МПа.

5.8. Расчет на прочность труб при совместном воздействии внешних нагрузок и внутреннего давления

5.8.1. При совместном воздействии внешних приведенных нагрузок Q и внутреннего гидравлического давления зависимость между ними является прямолинейной. При работе материала трубы в упругой стадии напряжения от этих нагрузок суммируются, см. [1], [8], [9].

В общем случае эта зависимость выражается формулой

, (5.46)

где - величина внутреннего давления при , МПа;

- несущая способность трубы на внутреннее гидростатическое давление, МПа;

- несущая способность трубы на внешнюю приведенную нагрузку от грунта и транспорта, кН/м;

- величина приведенной внешней нагрузки, кН/м;

. (5.47)

5.8.2. Значения определяются по формуле

, (5.48)

где - расчетная прочность, равная 300 МПа;

- внутренний радиус трубы, см;

h - толщина стенки трубы, см.

5.8.3. Значения определяются по формуле

, (5.49)

где b - условная длина трубы, равная 1 м;

- радиус срединной поверхности трубы, см.

5.8.4. Значения и для труб диаметрами 80 - 1000 мм классов К-9 и К-10 для незасыпанного трубопровода приведены в таблице 5.13.

Таблица 5.13

Несущая способность незасыпанного трубопровода

на внешнюю нагрузку и внутреннее давление

┌────────────┬────────────────────┬────────────────────┬─────────┐

│ D , мм │ Класс К-9 │ Класс К-10 │P , МПа│

│ y ├──────────┬─────────┼─────────┬──────────┤ исп │

│ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ │

│ │ Q , кН/м │ P , МПа │Q , кН/м │ P , МПа │ │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 80 │ 123,0 │ 41,9 │ 125,0 │ 42,0 │ 5,0 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 100 │ 96,4 │ 33,9 │ 96,6 │ 33,4 │ 5,0 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 125 │ 82,0 │ 27,3 │ 83,0 │ 27,3 │ 5,0 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 150 │ 73,2 │ 23,9 │ 77,6 │ 25,8 │ 5,0 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 200 │ 55,6 │ 18,0 │ 68,3 │ 20,0 │ 5,0 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 250 │ 51,7 │ 15,7 │ 65,6 │ 17,4 │ 5,0 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 300 │ 48,9 │ 13,8 │ 60,1 │ 15,3 │ 5,0 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 350 │ 50,2 │ 12,8 │ 61,4 │ 14,1 │ 4,0 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 400 │ 47,1 │ 11,8 │ 59,4 │ 13,1 │ 4,0 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 450 │ 49,5 │ 11,0 │ 60,2 │ 12,4 │ 4,0 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 500 │ 46,2 │ 10,4 │ 56,8 │ 11,5 │ 4,0 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 600 │ 47,0 │ 9,7 │ 57,8 │ 10,8 │ 4,0 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 700 │ 47,8 │ 9,2 │ 63,4 │ 10,2 │ 3,2 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 800 │ 51,9 │ 8,6 │ 62,4 │ 9,7 │ 3,2 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 900 │ 51,5 │ 8,1 │ 63,4 │ 9,0 │ 3,2 │

├────────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│ 1000 │ 54,9 │ 8,3 │ 67,3 │ 9,2 │ 3,2 │

├────────────┴──────────┴─────────┴─────────┴──────────┴─────────┤

│ Примечание. P - величина заводского испытательного│

│ исп │

│давления каждой трубы на водонепроницаемость, является│

│не расчетной, а отбраковочной, технологической. │

└────────────────────────────────────────────────────────────────┘

5.8.5. График прочности незасыпанного трубопровода при комбинированной нагрузке, представляющий собой прямую линию в координатах , приведен на рисунке 5.6.

Рисунок 5.6. Графики прочности труб диаметром 600 мм

классов К-9 и К-10

5.8.6. Графики являются линиями равной прочности при любых сочетаниях нагрузок, когда суммарные напряжения в стенках трубы не превышают от воздействия внешних нагрузок и внутреннего давления при любых сочетаниях. Пояснения по использованию графика (рисунок 5.6) приведены в примере расчета в разделе 5.10.

5.8.7. Коэффициент запаса прочности трубопровода на внешние нагрузки может быть получен из соотношения .

Коэффициент запаса прочности принят в дальнейших расчетах условно равным единице. При упругой работе материала трубы соотношение справедливо также для нагрузок, вызывающих эти напряжения.

5.9. Расчет на прочность труб при действии на трубопровод внутреннего давления при отсутствии внешней нагрузки

5.9.1. Расчетное внутреннее давление в трубопроводе P, МПа, определяется по формуле

, (5.50)

где - расчетное сопротивление чугуна, МПа; ;

- коэффициент условия работы, равный 1,0;

h - толщина стенки трубы, см;

- наружный диаметр трубы, см.

5.9.2. Номинальная толщина стенки труб h, см, определяется по эмпирической формуле

, (5.51)

где k - безразмерный коэффициент, используемый для обозначения класса труб; принимается равным 8, 9, 10, 11, 12 и т.д.;

- условный проход трубы, см.

5.9.3. Допустимое внутреннее давление в трубопроводе на условия временной прочности раструбной трубы определяется по данным таблицы 5.14.

Таблица 5.14

Допустимое внутреннее гидравлическое давление

в трубопроводе с раструбными соединениями "TYTON" и "RJ",

МПа, для труб класса К-9

┌──────────┬───────────────────────────┬─────────────────────────┐

│ Условный │ "TYTON" │ "RJ" │

│проход, мм├─────────┬───────┬─────────┼───────┬────────┬────────┤

│ │ P │ P │ P │ P │ P │ P │

│ │ доп │ и │ г │ доп │ и │ г │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 80 │ 6,4 │ 8,0 │ 8,5 │ 8,8 │ 11,0 │ 11,5 │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 100 │ 6,4 │ 8,0 │ 8,5 │ 7,5 │ 9,4 │ 9,9 │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 125 │ 6,4 │ 8,0 │ 8,5 │ 6,3 │ 7,9 │ 8,4 │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 150 │ 6,4 │ 8,0 │ 8,5 │ 6,3 │ 7,9 │ 8,4 │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 200 │ 6,2 │ 7,75 │ 8,25 │ 4,9 │ 6,1 │ 6,6 │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 250 │ 5,4 │ 6,75 │ 7,25 │ 3,6 │ 4,5 │ 5,0 │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 300 │ 4,9 │ 6,12 │ 6,61 │ 3,4 │ 4,2 │ 4,7 │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 350 │ 4,5 │ 5,62 │ 6,12 │ 3,0 │ 3,7 │ 4,2 │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 400 │ 4,2 │ 5,25 │ 5,75 │ 2,5 │ 3,1 │ 3,6 │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 500 │ 3,8 │ 4,75 │ 5,25 │ 2,5 │ 3,1 │ 3,6 │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 600 │ 3,6 │ 4,5 │ 5,0 │ - │ - │ - │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 700 │ 3,4 │ 4,25 │ 4,75 │ - │ - │ - │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 800 │ 3,2 │ 4,0 │ 4,5 │ - │ - │ - │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 900 │ 3,1 │ 3,9 │ 4,4 │ - │ - │ - │

├──────────┼─────────┼───────┼─────────┼───────┼────────┼────────┤

│ 1000 │ 3,0 │ 3,75 │ 4,25 │ - │ - │ - │

└──────────┴─────────┴───────┴─────────┴───────┴────────┴────────┘

5.9.4. Допустимая максимальная величина внутреннего гидравлического давления трубопровода для фланцевых соединений определяется из таблицы 5.15, исходя из принципа равнопрочности труб, стыковых соединений и фитингов.

Таблица 5.15

Допустимое внутреннее гидравлическое давление

для фланцевых соединений, МПа

┌───────────────────┬──────────────┬─────────────┬───────────────┐

│Условный проход, мм│ P │ P │ P │

│ │ доп │ и │ г │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 80 │ 2,5 │ 3,1 │ 3,6 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 100 │ 2,5 │ 3,1 │ 3,6 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 125 │ 2,5 │ 3,1 │ 3,6 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 150 │ 2,5 │ 3,1 │ 3,6 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 200 │ 2,5 │ 3,1 │ 3,6 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 250 │ 2,5 │ 3,1 │ 3,6 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 300 │ 2,5 │ 3,1 │ 3,6 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 350 │ 2,5 │ 3,1 │ 3,6 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 400 │ 2,5 │ 3,1 │ 3,6 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 500 │ 2,5 │ 3,1 │ 3,6 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 600 │ 1,6 │ 2,0 │ 2,5 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 700 │ 1,6 │ 2,0 │ 2,5 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 800 │ 1,6 │ 2,0 │ 2,5 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 900 │ 1,6 │ 2,0 │ 2,5 │

├───────────────────┼──────────────┼─────────────┼───────────────┤

│ 1000 │ 1,6 │ 2,0 │ 2,5 │

└───────────────────┴──────────────┴─────────────┴───────────────┘

5.9.5. Испытательное давление подземных трубопроводов в соответствии со СНиП 3.05.04 подразделяется на предварительное и приемочное .

5.9.6. Предварительное испытательное давление определяется в соответствии со СНиП 3.05.04 как внутреннее расчетное давление с коэффициентом 1,25.

5.9.7. Приемочное испытательное давление равно .

5.10. Класс прочности труб из ВЧШГ

5.10.1. Выбор класса прочности труб на первой стадии расчета осуществляется методом сопоставления несущей способности труб на воздействие внешней нагрузки Q и внутреннего давления P незасыпанного трубопровода.

5.10.2. Несущая способность и максимально допустимое внутреннее давление , при незасыпанном трубопроводе определяются из таблицы 5.13, а допустимое внутреннее давление засыпки грунта в зависимости от внешней грунтовой и транспортной нагрузок определяется расчетом.

5.10.3. Основным критерием оценки выбора класса труб на первой стадии расчета является коэффициент запаса прочности , который не должен быть менее единицы при сравнении несущей способности трубы на внешнюю приведенную нагрузку и допустимого внутреннего давления с заданным рабочим давлением. Коэффициент запаса прочности определяется в соответствии с 5.8.7.

5.10.4. Принятый класс прочности труб на первой стадии должен быть рассчитан на прочность, устойчивость, деформативность, критическую величину внешнего давления при расчетных значениях .

5.10.5. В случае если выбранный класс прочности труб при вычисленных приведенных нагрузках не удовлетворяет критерию прочности при укладке трубы на плоское грунтовое основание, то следует предусмотреть применение более высокого класса прочности.

5.10.6. Если применение другого класса труб при укладке на плоское основание является экономически нецелесообразным, следует рассматривать расчет труб на прочность при укладке на спрофилированное основание с углом охвата трубы .

5.10.7. Сопоставление несущей способности трубопровода и с действующими внешними приведенными нагрузками и внутренним давлением рекомендуется также производить, используя прямолинейный график равной прочности труб при совместном воздействии внешних нагрузок и внутреннего давления (рисунок 5.6).

Пример расчета на прочность трубопровода

из ВЧШГ диаметром 600 мм

Требуется провести расчет на прочность, устойчивость и жесткость трубопровода из ВЧШГ диаметром 600 мм для следующих условий:

трубы класса К-9 по ГОСТ Р ИСО 2531;

наружный диаметр 635 мм;

толщина стенки трубы 9,9 мм;

укладка в траншее с наклонными стенками, заложение откоса на плоское основание;

группа грунта Г-III (суглинки);

удельный вес грунта ;

модуль деформации грунта ;

уплотнение грунта - нормальное;

глубина заложения - 2 м;

транспортная нагрузка НГ-60 (одна машина);

внешняя гидростатическая нагрузка отсутствует;

расчетное внутреннее гидростатическое давление равно 1,6 МПа;

расчетное сопротивление материала трубы на растяжение , при доверительной вероятности .

Определение нагрузок от давления грунта засыпки

Ширина траншеи по верху:

;

Коэффициент при (см. таблицу 5.6).

Параметр, характеризующий жесткость грунта засыпки

Параметр, характеризующий жесткость трубопровода

где E - модуль Юнга для ВЧШГ; .

Коэффициент .

Коэффициент равен

Коэффициент концентрации давления грунта засыпки

Определение произведений и :

;

Так как , то определение вертикальной нагрузки от давления грунта засыпки производится по формуле

Равнодействующая расчетной горизонтальной нагрузки от бокового давления грунта засыпки

Определение нагрузки от давления наземного транспорта

Равнодействующая расчетной вертикальной нагрузки от давления наземного транспорта

Равнодействующая расчетной горизонтальной нагрузки от давления наземного транспорта

Равнодействующая расчетной вертикальной нагрузки от собственного веса трубопровода

Равнодействующая расчетной вертикальной нагрузки от веса транспортируемой воды

Расчет на прочность при действии на трубопровод внешних нагрузок:

;

Определение расчетной линейной приведенной эквивалентной нагрузки

Определение коэффициента, учитывающего влияние отпора грунта

Определение предельной раздавливающей нагрузки трубы, уложенной в грунте

Для труб класса К-9 .

Коэффициенты запаса прочности:

; .

Условие прочности соблюдается.

Расчет на прочность при действии грунтовых нагрузок, веса трубопровода, воды и образования в трубопроводе вакуума

Суммарный момент от действия этих нагрузок , тогда расчетная приведенная нагрузка равна . Расчетная приведенная нагрузка от всех действующих сил (см. расчет выше) равна 35,2.

Определение коэффициента, учитывающего влияние отпора грунта при образовании в трубопроводе вакуума

где - величина вакуума в трубопроводе.

Определение предельной допустимой раздавливающей внешней нагрузки при образовании в трубопроводе вакуума

Условие прочности соблюдается: 61,18 > 32,5 кН/м, коэффициент запаса прочности .

Расчеты показали, что трубы из ВЧШГ класса К-9 диаметром 635 мм удовлетворяют требованиям надежной работы подземного напорного трубопровода при образовании вакуума.

5.11. Расчет на устойчивость при воздействии на трубопровод внешних нагрузок

5.11.1. Критическое внешнее равномерное давление определяется следующим образом.

Из условия получаем, что , тогда .

5.11.2. Определяем равномерно распределенное давление от действующей нагрузки с учетом и без учета воздействия транспортных нагрузок:

1) при действии на трубопровод внешних нагрузок:

;

2) при образовании в трубопроводе вакуума:

;

Условиям устойчивости трубопровод удовлетворяет.

5.12. Расчет на жесткость (по деформации) при внешнем нагружении расчетной приведенной нагрузкой

5.12.1. Расчет допустимого прогиба для труб с цементно-песчаным покрытием в земле выполняется по условию

где ; ; ; ;

Коэффициент запаса прочности равен 19,05/6,6 = 2,88.

Жесткость трубопровода достаточна при заданных условиях внешней приведенной нагрузки.

5.12.2. Расчеты показали, что при заданных параметрах внешней нагрузки трубы диаметром 600 мм класса К-9 полностью удовлетворяют требованиям по прочности, устойчивости и жесткости от воздействия внешних нагрузок.

5.12.3. Расчет трубопровода на комбинированную нагрузку производится для двух случаев:

незасыпанного трубопровода;

засыпанного трубопровода.

5.12.4. Значения допустимого внутреннего давления для труб класса К-9, определяемого по формуле (5.48), равны:

1) ;

2) .

для труб диаметром 600 мм по данным таблицы 5.14 равно 3,6 МПа, заданное рабочее давление равно 1,6 МПа. Коэффициенты запаса прочности на внутреннее давление равны

Коэффициенты запаса прочности при заданном рабочем давлении будут соответственно равны 2,01 и 2,90.

5.12.5. Значения испытательного давления трубопровода, определяемые по СНиП 3.05.01, будут равны

Значение назначается расчетом для конкретного трубопровода.

5.12.6. Для расчетов рекомендуется использовать также график несущей способности труб незасыпанного трубопровода, приведенного на рисунке 5.6, который позволяет определить значения внешней приведенной нагрузки от заданных величин внутреннего давления и наоборот.

5.12.7. Предварительное испытательное давление в трубопроводе с рабочим давлением 1,6 МПа в соответствии с таблицей 5.14 должно быть равно 2,0 МПа, приемочное давление .

Величина допустимого давления из условия прочности в трубопроводе при для трубы класса К-9 равна 2,5 МПа (по графику 5.6); ; .

5.12.8. Расчеты показали, что труба класса К-9 диаметром 600 мм удовлетворяет всем прочностным требованиям, предъявляемым к незасыпанному и засыпанному трубопроводам, при рабочем давлении 1,6 МПа.

5.12.9. Методика расчета, изложенная в разделе 5, позволяет выбрать оптимальное рабочее и испытательное давления в зависимости от внешних нагрузок для всех диаметров и классов труб, приведенных в Приложении А.

5.12.10. Конструкции труб и соединительных частей, приведенные в Приложении Б, соответствуют основным требованиям ГОСТ Р ИСО 2531.

5.13. Параметры, влияющие на коррозионную агрессивность грунтов по отношению к трубам из ВЧШГ

5.13.1. Согласно ГОСТ Р ИСО 2531 на коррозионную агрессивность грунтов по отношению к трубам из ВЧШГ влияют следующие параметры и обстоятельства: удельное электрическое сопротивление грунтов; pH; наличие грунтовых вод на уровне трубы; наличие коррозионных элементов из-за связи с наружными металлическими конструкциями; заражение почвы сточными водами или отходами; воздействие блуждающих токов.

5.13.2. Критериями опасности коррозии труб из ВЧШГ могут служить:

величина удельного электрического сопротивления грунта p меньше ;

величина pH меньше 6;

загрязнение городскими и производственными сточными водами, а также органическими веществами, поступившими с промышленными выбросами;

наличие коррозионных элементов из-за связи с наружными металлическими конструкциями, способствующими появлению макропар.

5.13.3. Важнейшим из перечисленных в 5.13.1 критериев опасности коррозии труб из ВЧШГ является величина удельного электросопротивления грунта. Фактически она определяет все другие факторы, способствующие коррозии.

5.13.4. Методика определения удельного электрического сопротивления грунта p принимается в соответствии с ГОСТ 9.602.

5.13.5. Критерием опасного влияния блуждающего постоянного тока на трубопровод из ВЧШГ является наличие изменяющегося по знаку и значению смещения потенциала сооружения по отношению к его стационарному потенциалу (знакопеременная зона) или наличие только положительного смещения потенциала, как правило, изменяющегося по значению (анодная зона).

5.13.6. Методика определения опасного влияния блуждающего постоянного тока принимается в соответствии с ГОСТ 9.602 и РД 153-39.4-091 [10].

5.13.7. Критерием опасного влияния переменного тока промышленной частоты (блуждающего или индуцированного) на трубопроводы из ВЧШГ является смещение среднего значения потенциала трубопровода в отрицательную сторону не менее чем на 10 мВ по отношению к стационарному потенциалу или наличие переменного тока плотностью более 1 мА/см2 (10 А/м2) на вспомогательном электроде.

5.13.8. Методика определения опасного влияния переменного тока принимается в соответствии с ГОСТ 9.602 и РД 153-39.4-091 [10].

5.13.9. Опасное влияние постоянного блуждающего и переменного токов следует оценивать для трубопроводов из ВЧШГ только в том случае, когда соединения труб обеспечивают непрерывную электрическую связь по металлу (сварные или фланцевые соединения). При раструбном соединении труб из ВЧШГ через изолирующие уплотнительные резиновые кольца или прокладки, устанавливаемые на расстоянии не более чем через 6 м, непрерывность цепи по металлу нарушается и опасность действия блуждающих токов значительно уменьшается, что создает условия, исключающие необходимость применения специальных мер по защите трубопроводов от влияния блуждающих токов.

5.14. Защитные покрытия для труб из ВЧШГ и требования к ним

5.14.1. Для защиты от коррозии подземных трубопроводов из ВЧШГ в зависимости от условий эксплуатации (коррозионной агрессивности грунтов и наличия блуждающих токов) используются:

защитные покрытия (как изоляционные, так и протекторного типа);

электрохимическая защита;

специальная постель под трубопровод и засыпка грунтом, как правило, песком в целях снижения коррозионной агрессивности грунта.

5.14.2. Согласно ГОСТ Р ИСО 2531 в зависимости от внешних условий эксплуатации трубопроводов из ВЧШГ и с учетом действующих национальных стандартов могут использоваться защитные наружные покрытия из следующих материалов:

металлический цинк с защитным слоем;

обогащенная цинком (цинконаполненная) краска с защитным слоем;

утолщенное покрытие из металлического цинка с защитным слоем;

полиуретан;

полиэтилен;

фиброцементный раствор;

липкие полимерные ленты;

битумная краска;

эпоксидная смола.

5.14.3. Наружные покрытия распространяются также на фитинги и вспомогательную арматуру.

5.14.4. Для защиты трубопроводов из ВЧШГ наибольшее распространение получили следующие внешние защитные покрытия:

стандартные (металлический цинк + битумная краска);

с дополнительной защитой (металлический цинк + битумная краска + надеваемый при прокладке полиэтиленовый рукав согласно рисунку 5.7 и таблице 5.16).

Рисунок 5.7. Полиэтиленовый рукав для труб

Таблица 5.16

Размеры полиэтиленового рукава

Условный проход трубы, мм	Длина рукава L, мм	Ширина рукава l <*>, мм
80	6600	300
100	6600	300
125	6600	400
150	6600	400
200	6600	600
250	6600	600
300	6600	800
350	6600	850
400	6600	950
500	6600	1150
600	6600	1300
700	6600	1600
800	6600	1800
900	6600	2200
1000	6600	2200
<*> l - ширина рукава в плоском (сложенном вдвое) состоянии.

5.14.5. Стандартное цинковое покрытие является активным вследствие гальванического взаимодействия пары цинк - чугун. При этом механизм защиты имеет двойной эффект: при контакте с грунтом формируется плотный, сплошной и липкий защитный слой из нерастворимых солей цинка; в случае локального повреждения защитного покрытия происходит автоматическое восстановление его целостности (за счет поступления ионов из близлежащих неповрежденных участков к поврежденному с образованием впоследствии нерастворимых солей цинка).

5.14.6. Покрытие из металлического цинка должно наноситься на сухую поверхность трубы, на которой не должно быть следов ржавчины, посторонних веществ и загрязнений, препятствующих адгезии покрытия, из расчета не менее 130 г/м2 (на отдельных участках допускается не менее 110 г/м2).

5.14.7. Для защиты труб, работающих в условиях очень высокой коррозионной агрессивности грунта, могут использоваться дополнительные средства защиты (покрытие полиуретаном, экструдированным полиэтиленом).

5.14.8. В качестве дополнительного средства защиты от коррозионной агрессивности грунта рекомендуется использовать защитную (или противокоррозионную) постель, т.е. равномерно прилегающий со всех сторон к наружной части трубопровода слой неагрессивного грунта (песка или местного грунта, освобожденного от камней).

5.15. Устройство электрохимической защиты трубопроводов

5.15.1. Электрохимическая защита (ЭХЗ) от коррозии проложенных в земле трубопроводов из ВЧШГ с соединениями, обеспечивающими непрерывную электрическую связь по металлу, должна производиться в грунтах высокой коррозионной агрессивности и (или) при опасном действии постоянного блуждающего и переменного токов промышленной частоты.

5.15.2. При решении вопроса о целесообразности защиты от коррозии труб ВЧШГ при опасном действии блуждающих токов следует различать два случая:

трубы изолированы одна от другой;

имеется металлическая связь между трубами.

5.15.3. В случае надежной изоляции стыков труб ЭХЗ трубопровода в зоне влияния блуждающих токов не требуется; отказ от ЭХЗ может быть обоснован малой вероятностью опасного действия коррозионных макропар от контакта с посторонним катодом или коррозии под действием блуждающего тока (например, в трубопроводах из ВЧШГ, смонтированных из труб длиной 6 м с резиновыми уплотнительными манжетами между ними).

5.15.4. Применение ЭХЗ обязательно в тех случаях, когда имеется металлическая связь между трубами (фланцевые и сварные соединения) и трубопровод из ВЧШГ находится в зоне опасного действия блуждающих токов.

5.15.5. Для выбора типа ЭХЗ трубопроводов из ВЧШГ рекомендуется руководствоваться ГОСТ 9.602 с учетом особенностей труб из ВЧШГ.

5.15.6. В качестве противокоррозионной защиты трубопроводов из ВЧШГ могут применяться следующие покрытия (таблица 5.17).

Таблица 5.17

Противокоррозионная защита труб из ВЧШГ

Удельное электросопротивление грунта, Ом x м	Тип защитного покрытия
25 - 30	Цинковое + битумное
15 - 25	Цинковое + битумное, полиэтиленовый рукав
Менее 15	Дополнительные исследования

5.15.7. Независимо от величины электросопротивления грунта применение полиэтиленового рукава дополнительно к внешнему цинковому и битумному покрытиям рекомендуется в следующих условиях:

искусственные грунты, содержащие булыжники, клинкер или промышленные отходы (часто встречающиеся в населенных и промышленных районах);

торфяные почвы;

почвы, загрязненные промышленными, сельскохозяйственными отходами или канализацией, и т.д.;

почвы, содержащие отходы горного производства;

почвы, подверженные влиянию блуждающих токов (железные дороги, промышленное оборудование, использующее постоянное напряжение, близость катодно-защищенных структур с поврежденным изолирующим покрытием).

5.16. Прокладка трубопроводов

Упаковка, маркировка, транспортирование труб и их хранение

5.16.1. Упаковка, транспортирование, оформление документации и хранение труб должны производиться в соответствии с требованиями ГОСТ 10692.

5.16.2. Трубы и соединительные части из ВЧШГ допускается перевозить в любых транспортных средствах в закрепленном состоянии, препятствующем их перемещению. При перевозке труб автотранспортом длина свисающих концов не должна превышать 25% длины трубы.

5.16.3. Трубы транспортируются в пакетах. Число труб в пакетах регламентируется документацией завода-изготовителя. Трубы транспортируются без пакетов. На гладкие концы и в раструбы труб всех диаметров устанавливаются пластмассовые заглушки.

5.16.4. При погрузке и разгрузке труб необходимо всегда использовать мягкие текстильные стропы. Если используется подъемный кран с крюковыми грузозахватными приспособлениями, то их крюки должны быть широкими, с покрытием амортизирующей резиновой прокладкой. Зацепление должно производиться за гладкий конец и раструб.

5.16.5. Для труб большого диаметра в целях защиты цементно-песчаного покрытия от повреждения под крюки грузозахватных приспособлений подъемного крана следует подкладывать башмак, имеющий форму внутренней части трубы.

5.16.6. При погрузке и разгрузке пакетированных труб нельзя цеплять пакет крюками за стальные упаковочные ленты, гладкие концы или раструбы отдельных труб. Необходимо использовать схемы строповки, обеспечивающие захват всего пакета.

5.16.7. Хранение труб на складах и строительных площадках производится в транспортных пакетах или без пакетов в специально оборудованных штабелях.

5.16.8. Пакеты труб могут быть сложены в штабель, на брусьях размером 80 x 80 x 2600 мм, по три или четыре пакета в каждом ряду. Каждый последующий ярус пакетов отделяется от предыдущего брусьями, толщина которых немного больше, чем численное значение разницы диаметров раструба и цилиндра трубы (s > D - DE). Общая высота штабеля не должна превышать 2,5 м. Периодически необходимо проверять состояние пакетов, а также общую стабильность штабеля. Перед монтажом стальные упаковочные ленты на пакетах должны быть срезаны листовыми ножницами для металла или боковым резаком.

5.16.9. Штабелирование непакетированных труб должно производиться на ровных прочных основаниях. Ряды труб в штабеле должны быть уложены на деревянные прокладки шириной порядка 100 мм на расстоянии 1000 мм от раструба и гладкого конца трубы. При этом необходимо предусматривать боковые опоры, предотвращающие самопроизвольное раскатывание труб. Не допускается соударять трубы друг о друга, сбрасывать с транспортных средств, перетаскивать волоком или перекатывать. Во избежание повреждения покрытия и загрязнения труб деревянные прокладки должны присутствовать на протяжении всего срока хранения. Рекомендуется следующее число рядов труб в штабеле:

DN <1>	80	100	125	150	200	250	300	350	400	500	600	700	800	900	1000
Число рядов	30	27	24	22	18	16	14	12	11	8	7	5	4	4	3

--------------------------------

<1> DN - условный диаметр по ГОСТ Р ИСО 2531.

5.16.10. Торцы труб всех диаметров с внутренним цементно-песчаным покрытием, предназначенных к использованию в питьевых водопроводах, должны быть закрыты пластмассовыми заглушками во избежание загрязнения внутреннего покрытия. Заглушки не должны сниматься с труб до момента сборки соединений при укладке трубопровода. Соединительные части должны храниться рассортированными по виду и диаметрам. Стопоры под соединение "RJ" хранятся в открытой таре, рассортированные по диаметрам.

5.16.11. Резиновые уплотнительные кольца должны храниться в закрытых помещениях в условиях, исключающих их деформацию и повреждения, при температуре от 0 до 35 °C, на расстоянии не менее 1 м от отопительных приборов, а также не подвергаться воздействию прямых солнечных лучей и веществ, разрушающих резину.

5.16.12. В летнее время трубы из ВЧШГ с нанесенным цементно-песчаным покрытием должны храниться в местах, исключающих попадание прямых солнечных лучей, или быть защищены специальным укрытием.

Земляные работы

5.16.13. Земляные работы по планировке трассы, разработке, засыпке и приемке траншей при строительстве трубопроводов следует производить в соответствии с требованиями СНиП 3.05.04.

5.16.14. Перед разработкой траншеи следует произвести разбивку ее оси. Приямки для монтажа и заделки стыковых соединений труб диаметром до 300 мм следует отрывать перед укладкой каждой трубы на место. Расстояние между приямками устанавливается в зависимости от длины укладываемых труб. Приямки для труб диаметром более 300 мм допускается отрывать за 1 - 2 дня до укладки труб в траншею с учетом фактической длины труб и расстояния между стыками.

5.16.15. Методы разработки траншеи обусловливаются диаметром трубопровода, геотехническими характеристиками грунтов, рельефом местности, технико-экономическими показателями технических средств, аналогично как для традиционных трубопроводов, например стальных.

5.16.16. Грунт, вынутый из траншеи, следует укладывать в отвал с одной (левой по направлению работ) стороны траншеи на расстоянии не ближе 0,5 м от края, оставляя другую сторону свободной для передвижения и производства прочих работ.

Монтаж трубопроводов и фасонных частей в грунте

5.16.17. Трубопроводы из ВЧШГ прокладывают преимущественно в грунте путем реализации траншейной и бестраншейной технологий, а также в коллекторах (каналах). Для прокладки трубопроводов в грунте следует применять соединительные части, конструкции которых приведены в Приложении Б.

5.16.18. При прокладке трубопроводов из ВЧШГ в грунте должен соблюдаться технологический регламент, включающий подготовительные, вспомогательные и основные работы, состав и очередность которых должны увязываться с конкретными условиями.

5.16.19. Уплотнение при стыковке труб под соединения "TYTON", "RJ" осуществляется с помощью резинового кольца на основе этиленпропилендиенового каучука СКЭПТ (EPDM) за счет радиального сжатия его в кольцевом пазе раструба.

5.16.20. Для определения границ монтажа гладкого конца трубы в раструб на трубы под соединение "TYTON" наносится специальная метка (рисунок 5.8). На трубы под соединение "RJ" специальная метка не наносится.

Рисунок 5.8. Нанесение меток. Метка y равна глубине

раструба, ax = y - 10 мм, для всех диаметров труб

5.16.21. Наружную поверхность гладкого конца трубы (особенно фаску) до специальной метки покрывают смазкой, поставляемой предприятием - изготовителем труб.

5.16.22. Внутренняя поверхность раструба трубы (особенно паз для уплотнительного резинового кольца) очищается от посторонних предметов и загрязнений с помощью щетки и скребка. В кольцевой паз раструба вкладывают уплотнительное резиновое кольцо с проверкой правильности размещения его гребня.

5.16.23. Внутренняя поверхность уплотнительного резинового кольца покрывается смазкой. Следует избегать стекания смазки под наружную поверхность уплотнительного резинового кольца.

5.16.24. Монтируемая труба подается к ранее уложенной трубе, центрируется по конусной поверхности уплотнительного резинового кольца и с помощью монтажного приспособления или ломика (при малом диаметре труб) вводится в раструб до специальной метки.

5.16.25. При снятии усилия монтажного приспособления гладкий конец смонтированной трубы должен войти в раструб на расстояние не менее величины x и не более величины y, указанных на рисунке 5.8. Расстояние от торца раструба до торца резинового кольца должно быть одинаковым по всему периметру. Правильность установки уплотнительного резинового кольца в раструб проверяется специальным щупом. Неравномерное расстояние свидетельствует о выталкивании кольца из паза раструба, и монтаж следует повторить, так как этот стык при гидроиспытании даст течь.

5.16.26. При монтаже труб под соединение "RJ" после их стыковки необходимо:

вставить правый стопор в выемку раструба и продвинуть его вправо до упора;

вставить левый стопор (со стопорной проволокой) в выемку раструба и продвинуть его влево до упора;

вогнуть стопорную проволоку внутрь выемки раструба.

Уложенный трубопровод с соединением "RJ" имеет возможность осевого удлинения в каждом стыке за счет технологического зазора между наплавленным валиком и приливом в раструбной части трубы.

При требовании абсолютно исключить удлинение необходимо растягивать трубопровод при прокладке по участкам с помощью канатной тяги.

5.16.27. При использовании на монтаже трубопровода труб немерной длины (менее 6 м) их гладкие концы необходимо предварительно отрезать до требуемого размера. Для гарантированной стыковки труб после отрезки рекомендуется укорачивать на длину до 2/3 только калиброванные трубы со специальной маркировкой (рисунок 5.9), которая указывает на максимально возможную длину отрезания.

Рисунок 5.9. Маркировка для калиброванных труб

Примечание. Для резки можно использовать дисковую фрезу, а также роликовые резаки. После отреза необходимо с помощью напильника или шлифовальной машины зачистить гладкий конец трубы и снять фаску, чтобы избежать повреждения уплотнительного кольца при монтаже труб. Для соединения "RJ" на гладком конце необходимо приварить кольцевой упор. Приварка осуществляется с применением никель-чугунных электродов.

5.16.28. Уложенные трубы, при необходимости, можно разъединить. Трубы вытягивают с помощью реечного домкрата и составной обоймы. Для разъединения труб под соединение "RJ" необходимо предварительно удалить стопоры. В случае повторного соединения труб следует использовать новое уплотнительное резиновое кольцо.

5.16.29. Монтаж трубопровода следует производить методом последовательного наращивания из одиночных труб непосредственно в проектном положении трубопровода (на дне траншеи).

5.16.30. Монтаж труб малого диаметра (80 - 100) мм осуществляется с помощью лома и деревянного бруса, диаметрами 125 - 150 мм с помощью петли и вильчатой штанги, для труб диаметрами до 300 мм - с помощью двух замковых штанг и тросовой лебедки. Монтаж труб диаметрами от 400 до 1000 мм производится при помощи любых приспособлений с тяговыми усилиями 90 - 100 кН и выше.

5.16.31. Монтаж офланцованных соединительных частей и арматуры на водопроводах из чугунных труб выполняется в камерах переключения (колодцах) в соответствии со сложившейся практикой. Расположение фланцевых соединений непосредственно в грунте должно сопровождаться их обязательной защитой от коррозии.

5.16.32. Засыпка трубопроводов должна осуществляться в два приема - частичная засыпка до предварительного испытания и окончательная засыпка после предварительного гидравлического испытания. Частичная засыпка трубопровода производится для предотвращения перемещения труб под воздействием давления во время предварительного гидравлического испытания.

5.16.33. Частичная засыпка траншеи производится в следующем порядке: предварительно проводятся подбивка пазух и частичная засыпка труб грунтом, не содержащим включений размером свыше 1/4 диаметра труб, на высоту 0,2 м над верхом трубы. Во время засыпки производится равномерное послойное уплотнение грунта с обеих сторон трубы до проектной плотности. Приямки и стык должны быть открыты.

5.16.34. Окончательная засыпка траншеи производится после предварительного испытания трубопровода. Предварительно присыпаются приямки и стыки с тщательным уплотнением грунта.

5.16.35. При прокладке трубопроводов в грунте при минусовых температурах непосредственно перед монтажом труб уплотнительные кольца должны быть выдержаны при температуре плюс 20 +/- 5 °C в течение 24 ч.

Требования безопасности

5.16.36. При производстве работ необходимо соблюдать требования СНиП 12.04, включая изменения, касающиеся погрузочно-разгрузочных, земляных работ, гидравлических и пневматических испытаний (в части установления опасных зон).

5.16.37. Складирование чугунных труб, соединительных частей из ВЧШГ, железобетонных плит, строительных изделий и материалов для устройства колодцев и упоров должно осуществляться согласно соответствующим пунктам настоящего СП, а также с учетом требований разделов соответствующих технических условий и других норм на них.

5.16.38. Манипуляции при погрузке и разгрузке труб, соединительных частей, железобетонных плит и других строительных изделий должны производиться с использованием инвентарных грузозахватных приспособлений (стропов, мягких полотенец, траверс, захватов и т.п.) с учетом применяемых подъемно-транспортных механизмов. При перемещении грунта, труб, железобетонных плит и т.п. работники должны находиться в безопасной зоне проведения работ.

5.16.39. Работа на любых строительных машинах должна производиться лицами, имеющими на это специальное разрешение, и только в соответствии с проектом производства работ. Использовать в работе разрешается только исправные машины, инструменты, приспособления и средства малой механизации, что должно проверяться в установленном порядке с указанием сроков, оговоренных в техпаспортах.

5.16.40. Все рабочие перед тем как приступить к работе, должны пройти полный инструктаж по технике безопасности (вводный, первичный, повторный, внеплановый и текущий).

5.16.41. При проведении гидравлических испытаний трубопроводов давление следует поднимать постепенно. Запрещается находиться перед заглушками, в зоне временных и постоянных упоров.

5.16.42. При проведении испытаний трубопроводов участники всех видов работ должны находиться на безопасном расстоянии от возможного места разрушения труб, раструбов и т.п., обнаруженные дефекты можно устранять только после снятия давления.

5.17. Охрана окружающей среды

5.17.1. Трубы и фасонные части из ВЧШГ взрывобезопасны, нетоксичны, электробезопасны и радиационно безопасны. Специальных мер безопасности в течение всего срока службы труб и фасонных частей не требуется. Меры по охране окружающей среды должны соответствовать требованиям СНиП 3.05.03 и настоящего СП.

5.17.2. Без согласования с соответствующей организацией не допускается производить прокладку надземных трубопроводов на расстояниях менее 2 м от стволов деревьев и 1 м от кустарников. Запрещается перемещение грузов кранами на расстоянии ближе 0,5 м от крон или стволов деревьев. Не допускается складирование труб и других изделий на расстоянии менее 2 м от стволов деревьев без временных ограждающих или защитных устройств вокруг них.

5.17.3. Промывку трубопроводов следует выполнять с повторным использованием воды. Слив воды из трубопроводов после проведения испытаний, промывки (дезинфекции) производить способами, безопасными для окружающей среды, после очистки (отстаивания) в места, предусмотренные проектом.

5.17.4. Территория по завершении строительства трубопроводной сети должна быть очищена и восстановлена согласно проекту. Временно занимаемые земли подлежат рекультивации.

5.17.5. Отходы труб из ВЧШГ следует использовать для дальнейшей переработки. Отходы железобетонных изделий следует вывозить на заводы для переработки или на захоронение в места, согласованные с органами Госсанэпиднадзора. Непригодные для вторичной переработки отходы подлежат утилизации в соответствии с санитарными правилами и нормами, предусматривающими порядок накопления, транспортирования, обезвреживания и захоронения промышленных отходов. Организации, в результате деятельности которых образуются и которым передаются отходы 1 - 4-го классов опасности, должны иметь лицензии на деятельность по сбору, использованию, обезвреживанию, транспортированию, размещению опасных отходов.

5.18. Испытания трубопроводов

5.18.1. Испытания трубопроводов водоснабжения и напорной канализации, смонтированных из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом, должны проводиться в соответствии с проектом и с учетом требований СП 31.13330 и СНиП 3.05.04 с использованием типовых технологических процессов и испытательного оборудования, аналогичного тому, какое применяется при гидравлическом (пневматическом) испытании напорных трубопроводов из других материалов (приложение 2).

Допустимое гидравлическое рабочее и испытательное давление принимается по таблицам 5.14, 5.15.

5.18.2. Перед проведением испытаний трубопровода необходимо в местах поворотов, тупиках установить железобетонные упоры, предотвращающие перемещения труб от воздействия давления воды.

5.18.3. Площадь упоров определяется в зависимости от осевых усилий, действующих вдоль оси трубопровода, и прочности грунтов.

Для упора, установленного на повороте трубопровода, эти усилия равны

, (5.52)

где P - давление воды, МПа;

- срединный диаметр трубы, м;

- угол поворота трубопровода.

5.18.4. Расчет упоров рекомендуется выполнять в соответствии с рекомендациями [16].

5.18.5. Для практического использования возможен расчет по номограммам, приведенным на рисунке 5.10.

Рисунок 5.10. Номограмма для выбора опорной площади упоров F

на напорном трубопроводе условным диаметром из труб

из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом с раструбными

соединениями, находящемся под внутренним давлением P,

при угле поворота трассы с опорой на грунт,

прочностью G (N и Q - промежуточные шкалы)

5.18.6. Конструкцию упоров рекомендуется выбирать по материалам [17].

5.18.7. При производстве работ по устройству упоров следует соблюдать требования, изложенные в СНиП 3.05.04 и пособии [18].

5.18.8. Проведение гидравлических испытаний трубопроводов допускается после достижения бетоном упоров прочности не менее проектной. Засыпка упоров и примыкающих к ним участков труб должна производиться слоями 15 - 20 см с увлажнением и тщательным уплотнением. Степень уплотнения грунта должна быть повышенной.

6. Проектирование и строительство трубопроводов из ВЧШГ

для надземной прокладки напорных трубопроводов

диаметрами 80 - 500 мм

6.1. Общие положения

6.1.1. Расчет надземных трубопроводов из ВЧШГ производится на воздействие внутреннего давления, поперечный изгиб от собственного веса, веса транспортируемого продукта, снега, возможного обледенения, давления ветра.

6.1.2. При расчете раструбных труб на поперечный изгиб и осевое растяжение за расчетное сопротивление принимается величина , равная пределу упругости на растяжение. Предельным состоянием считается достижение в металле труб напряжений, равных пределу упругости.

6.1.3. Нагрузки, подлежащие учету при расчете на изгиб надземных трубопроводов, и значения соответствующих коэффициентов перегрузки приведены в таблице 6.1. Сочетания нагрузок и воздействий должны приниматься в наиболее невыгодных комбинациях для трубопровода и отдельных элементов конструкции.

Таблица 6.1

Виды нагрузок и значения коэффициентов перегрузки

при расчете надземных трубопроводов по [5], [6], [7]

Нагрузки	Коэффициент перегрузки
Собственный вес трубопровода	1,1
Вес транспортируемой воды	1,0
Вес обледенения трубы	1,2
Снеговая нагрузка	1,4
Ветровая нагрузка	1,2
Продольные (вдоль оси трубы) напряжения от расчетного значения внутреннего давления	1,0
Сейсмические воздействия	1,0

6.1.4. Основные сочетания нагрузок состоят из собственного веса, веса транспортируемой воды, продольных усилий от внутреннего давления. Дополнительные сочетания состоят из нагрузок, входящих в основное сочетание, с добавлением нагрузки от обледенения и ветровой или снеговой нагрузки с умножением расчетных нагрузок (кроме собственного веса и веса воды) на коэффициент 0,9.

6.1.5. Сочетание нагрузок с учетом монтажных нагрузок при расчете от обледенения и снега является дополнительным. Вес труб с внутренним цементно-песчаным покрытием (ЦПП) принимается по Приложению А. Вес воды принимается равным внутреннему объему трубы, умноженному на плотность воды.

6.1.6. Расчетные нагрузки от воздействия ветра в горизонтальной плоскости для одиночной трубы перпендикулярно ее оси, от снеговой нагрузки и обледенения трубы при диаметрах до 1400 мм не учитываются в расчетах [7].

6.1.7. Нагрузки от теплоизоляции определяются в соответствии с СП 61.13330.

6.1.8. Основными расчетными нагрузками раструбных труб из ВЧШГ принимаются: внутреннее давление наполнителя, собственный вес трубы и вес воды, осевые нагрузки от воздействия внутреннего гидравлического давления.

6.1.9. Основное сочетание нагрузок - одновременное воздействие внешних нагрузок от веса трубы и воды и внутреннего гидравлического давления.

6.1.10. Рассматриваются раструбные трубы с соединениями "RJ", воспринимающие осевые нагрузки от воздействия внутреннего давления.

6.1.11. За расчетные значения внутреннего гидростатического давления в качестве примеров приняты величины 0,6; 1,0; 1,6 МПа.

6.2. Основные положения расчета на прочность труб из ВЧШГ для надземной прокладки

Рассматривается основной вариант расчетной схемы на опорах - трубопровод из отдельных раструбных труб из ВЧШГ.

Расчетная схема представлена на рисунке 6.1.

Рисунок 6.1. Расчетная схема трубопровода из раструбных

труб на внешнюю распределенную нагрузку; N - горизонтальная

нагрузка от внутреннего давления и сил трения на опорах

Изгибающий момент , определяется по формуле

, (6.1)

где - моменты в середине пролета l от действия распределенной нагрузки q;

- реакция на опорах и ;

где - вес трубы длиной l, м;

- вес воды в трубе;

- изгибающие моменты на опору от воздействия опорных реакций, .

6.2.1. Для определения напряжений изгиба в раструбном трубопроводе отдельная труба рассматривается как разрезная балка кольцевого поперечного сечения, в которой возникает изгибающий момент M.

6.2.2. Напряжения в стенке трубы от поперечного момента будут

, (6.2)

где - момент сопротивления, м3.

6.3. Расчет раструбных труб на поперечный изгиб

6.3.1. Основными расчетными нагрузками являются собственный вес трубы и вес воды. Линейные нагрузки q, кН/м, для каждого диаметра приведены в таблице 6.2.

Таблица 6.2

Нагрузки от труб класса К-9 диаметрами 80 - 500 мм

длиной 6 м

┌─────────┬─────────────┬────────────┬───────────────┬───────────┐

│ D , мм │Вес трубы, кН│Вес воды, кН│ Вес трубы │Нагрузка q,│

│ y │ │ │ с водой, кН │ кН/м │

├─────────┼─────────────┼────────────┼───────────────┼───────────┤

│ 80 │ 0,9 │ 0,45 │ 1,35 │ 0,22 │

├─────────┼─────────────┼────────────┼───────────────┼───────────┤

│ 100 │ 1,12 │ 0,53 │ 1,65 │ 0,27 │

├─────────┼─────────────┼────────────┼───────────────┼───────────┤

│ 125 │ 1,4 │ 1,25 │ 2,65 │ 0,44 │

├─────────┼─────────────┼────────────┼───────────────┼───────────┤

│ 150 │ 1,7 │ 1,34 │ 3,04 │ 0,51 │

├─────────┼─────────────┼────────────┼───────────────┼───────────┤

│ 200 │ 2,3 │ 2,3 │ 4,6 │ 0,77 │

├─────────┼─────────────┼────────────┼───────────────┼───────────┤

│ 250 │ 3,0 │ 3,6 │ 6,6 │ 1,10 │

├─────────┼─────────────┼────────────┼───────────────┼───────────┤

│ 300 │ 3,8 │ 4,7 │ 8,5 │ 1,42 │

├─────────┼─────────────┼────────────┼───────────────┼───────────┤

│ 350 │ 4,9 │ 6,8 │ 11,7 │ 1,95 │

├─────────┼─────────────┼────────────┼───────────────┼───────────┤

│ 400 │ 5,9 │ 8,0 │ 13,9 │ 2,32 │

├─────────┼─────────────┼────────────┼───────────────┼───────────┤

│ 500 │ 8,0 │ 12,3 │ 20,3 │ 3,38 │

└─────────┴─────────────┴────────────┴───────────────┴───────────┘

6.3.2. Величины напряжений изгиба рассчитываются по формуле (6.2), а прогибы трубы f в середине пролета - по формуле

, (6.3)

где q - линейная нагрузка, кН/м;

l - пролет трубчатой балки, м;

E - модуль упругости, равный ;

I - момент инерции сечения, см4; .

В таблице 6.3 приведены расчетные данные, а также коэффициент запаса прочности при поперечном изгибе, где .

Таблица 6.3

Поперечный изгиб и прогиб f раструбных труб

в середине пролета l = 6 м от воздействия приведенной

линейной нагрузки q

┌─────────────┬──────┬──────┬──────┬───────┬───────┬──────┬───────┬───────┐

│ D , мм │ 80 │ 100 │ 150 │ 200 │ 250 │ 300 │ 400 │ 500 │

│ у │ │ │ │ │ │ │ │ │

├─────────────┼──────┼──────┼──────┼───────┼───────┼──────┼───────┼───────┤

│ W, см3 │ 39,9 │ 59,6 │ 126,7│ 230,8 │ 330,4 │600,7 │1126,9 │1932,5 │

│ I, см4 │183,5 │333,7 │1039,0│2492,6 │4472,4 │9791,4│27721,2│50534,9│

│ q, кН/м │ 0,22 │ 0,27 │ 0,51 │ 0,77 │ 1,10 │ 1,42 │ 2,32 │ 3,38 │

│сигма , МПа │ 24,8 │ 18,87│ 16,69│ 13,84 │ 14,07 │10,00 │ 9,66 │ 7,86 │

│ из │ │ │ │ │ │ │ │ │

│ f, см │ 0,5 │ 0,70 │ 0,45 │ 0,20 │ 0,195 │0,136 │ 0,082 │ 0,066 │

│ K │ 12,0 │ 16,0 │ 18,0 │ 21,6 │ 21,4 │ 30,0 │ 31,0 │ 38,0 │

├─────────────┴──────┴──────┴──────┴───────┴───────┴──────┴───────┴───────┤

│ Примечание. При необходимости величины напряжений изгиба для труб│

│диаметрами 125 и 350 мм могут быть определены по вышеприведенным│

│формулам. │

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

6.3.3. Как видно из таблицы 6.3, величины напряжений поперечного изгиба и прогиба трубчатой балки f для труб диаметрами 80 - 500 мм незначительны и в расчетах труб на поперечный изгиб трубчатой балки могут не учитываться.

6.3.4. От воздействия внутреннего давления в стенке трубы возникают кольцевые напряжения, определяемые по формуле

, (6.4)

где - внутреннее давление воды, МПа;

- внутренний диаметр трубы, см;

h - толщина стенки трубы, см.

6.3.5. Кроме напряжений поперечного изгиба и окружных нормальных напряжений от внутреннего давления в трубе возникают еще окружные нормальные напряжения от поперечных моментов на опорах.

6.3.6. На рисунке 6.2 показана расчетная схема трубопровода на отдельных опорах, которые его обхватывают снизу на протяжении дуги с центральным углом . Расстояние между опорами равно l, а ширина опор в направлении вдоль оси трубопровода равна a.

Рисунок 6.2. Трубопровод на отдельных опорах

Суммарную нагрузку на единицу длины трубы обозначим через , где - вес трубы, - вес воды.

Изгибающие моменты на опорах от воздействия нагрузки Q в характерных сечениях кольца выражаются формулами [1]:

(6.5)

где Q - суммарная нагрузка на опору, кН;

r - срединный радиус трубы, см.

Эпюра изгибающих моментов от воздействия силы Q при опирании трубы на плоскость приведена в таблице 6.4.

Таблица 6.4

Значения коэффициентов и для различных нагрузок,

действующих на трубопровод круглого сечения,

опертый на нижнюю образующую [1]

────────────────┬────────────────────┬─────────────────────────────────────

Нагрузка │ Схема нагружения │ Коэффициент

│ ├─────┬──────┬─────┬─────┬─────┬──────

│ │ _ │ _ │ _ │ _ │ _ │ _

│ │ M │ M │ M │ N │ N │ N

│ │ А │ Б │ В │ А │ Б │ В

────────────────┴────────────────────┴─────┴──────┴─────┴─────┴─────┴──────

Собственный вес 0,239 -0,091 0,08 -0,08 -0,25 0,08

трубопровода

Вес жидкости 0,239 -0,091 0,08 0,398 0,069 0,239

при наполнении

трубопровода

Сосредоточенная 0,318 -0,182 0,318 0 -0,5 0

6.3.7. Моменты от опорных реакций на опорах определяются из таблицы 6.5 в зависимости от коэффициентов при опирании трубы на плоскость и спрофилированные фундаментные бетонные опоры с углом охвата трубы .

Таблица 6.5

Значения коэффициентов и для опорных реакций

трубопровода на фундаменте [1], [5], [6]

────────────────┬─────────────┬────────────────────────────────────────────

Схема │ Центральный │ Коэффициент

нагружения │угол 2альфа, ├──────┬─────┬──────┬─────┬──────┬───┬───────

│ град. │ _ │ _ │ _ │ _ │ _ │ _ │ _

│ │ M │ M │ M │ M │ N │ N │ N

│ │ А │ Б │ В │ Д │ А │ Б│ В

────────────────┴─────────────┴──────┴─────┴──────┴─────┴──────┴───┴───────

С отрывом 0 0 0 0 0 0 0 0

от фундамента 30 -0,113 0,005 -0,005 0,01 0,1 0 -0,01

60 -0,19 0,02 -0,019 0,04 0,4 0 -0,04

90 -0,232 0,012 -0,038 0,098 0,08 0 -0,08

120 -0,240 0,065 -0,055 0,124 0,119 0 -0,119

150 -0,25 0,083 -0,066 0,127 0,149 0 -0,149

180 -0,25 0,091 -0,066 0,091 0,159 0 -0,159

Без отрыва 0 0 0 0 - 0 0 0

от фундамента 30 -0,052 0,002 0,012 - -0,075 0 0,009

60 -0,119 0,008 0,01 - -0,137 0 -0,001

90 -0,16 0,016 -0,003 - -0,176 0 -0,018

120 -0,179 0,027 -0,019 - -0,205 0 -0,046

150 -0,19 0,036 -0,03 - -0,226 0 -0,066

180 -0,195 0,043 -0,036 - -0,239 0 -0,079

6.3.8. Расчетные изгибающие моменты на опорах определяются алгебраическим сложением моментов от внешних нагрузок и опорных реакций без отрыва трубы от фундамента.

Изгибающий момент в точке А равен:

(6.6)

В случае необходимости расчета труб с отрывом от фундамента используется верхняя часть таблицы 6.5.

6.3.9. Для расчета напряжений изгиба от моментов используется ширина опоры a, которую принимают равной .

Для определения напряжений изгиба длина участка стенки трубопровода, вводимая в расчет над опорой [1], равна

. (6.7)

6.3.10. Величины изгибающих напряжений от воздействия определяются по формуле

. (6.8)

6.3.11. Для удобства пользования СП в таблицах 6.6 - 6.9 приведены результаты расчетов моментов над опорами, напряжений от воздействия внутреннего давления, напряжений изгиба на опорах от поперечных моментов, суммарного напряжения от комбинированной нагрузки и коэффициенты запаса прочности трубы от воздействия этих нагрузок.

Таблица 6.6

Напряжения в лотке раструбных труб от совместного

воздействия моментов на опорах и внутреннего давления

┌────┬───┬──────────────────────────────────────┬──────────────────────────────────────┐

│ │ │ 0 и │ 0 и │

│ N │D ,│ сигма + сигма , МПа; P = 0,6 МПа │ сигма + сигма , МПа; P = 1,6 МПа │

│п.п.│ y │ р р │ р р │

│ │мм │ │ │

│ │ ├───────────┬────────────┬─────────────┼───────────┬────────────┬─────────────┤

│ │ │2альфа = 0°│2альфа = 90°│2альфа = 120°│2альфа = 0°│2альфа = 90°│2альфа = 120°│

├────┼───┼───────────┼────────────┼─────────────┼───────────┼────────────┼─────────────┤

│1 │ 80│ 36,4 │ 14,9 │ 12,33 │ 43,5 │ 21,9 │ 19,4 │

│2 │100│ 40,6 │ 19,0 │ 15,46 │ 54,8 │ 27,83 │ 24,3 │

│3 │125│ 70,6 │ 28,1 │ 22,53 │ 81,6 │ 39,1 │ 33,53 │

│4 │150│ 85,9 │ 34,05 │ 25,80 │ 99,6 │ 47,21 │ 38,96 │

│5 │200│ 128,7 │ 47,45 │ 39,64 │ 145,3 │ 66,14 │ 53,26 │

│6 │250│ 164,0 │ 62,39 │ 49,40 │ 183,24 │ 81,54 │ 68,54 │

│7 │300│ 175,3 │ 67,82 │ 53,82 │ 197,0 │ 89,5 │ 75,5 │

│8 │350│ 222,2 │ 83,7 │ 76,03 │ 245,7 │ 107,2 │ 99,53 │

│9 │400│ 243,2 │ 91,54 │ 72,14 │ 268,6 │ 116,99 │ 102,5 │

│10 │500│ 304,2 │ 107,13 │ 84,2 │ 332,6 │ 135,6 │ 112,67 │

└────┴───┴───────────┴────────────┴─────────────┴───────────┴────────────┴─────────────┘

Таблица 6.7

Коэффициент запаса прочности раструбных труб

при комбинированной нагрузке на опорах

│ │ │ 0 и │ 0 и │

│ N │D ,│ сигма + сигма , МПа; P = 0,6 МПа │ сигма + сигма , МПа; P = 1,6 МПа │

│п.п.│ y │ р р │ р р │

│ │мм ├───────────┬────────────┬─────────────┼───────────┬────────────┬─────────────┤

│ │ │2альфа = 0°│2альфа = 90°│2альфа = 120°│2альфа = 0°│2альфа = 90°│2альфа = 120°│

│1 │ 80│ 8,24 │ 20,13 │ 24,33 │ 6,8 │ 13,62 │ 15,46 │

│2 │100│ 7,39 │ 15,78 │ 19,04 │ 5,51 │ 10,71 │ 12,34 │

│3 │125│ 4,24 │ 10,6 │ 13,31 │ 3,68 │ 7,67 │ 8,94 │

│4 │150│ 3,50 │ 8,8 │ 11,62 │ 3,02 │ 6,35 │ 7,70 │

│5 │200│ 2,33 │ 6,32 │ 7,56 │ 2,06 │ 4,53 │ 5,63 │

│6 │250│ 1,82 │ 4,80 │ 6,07 │ 1,64 │ 3,67 │ 4,37 │

│7 │300│ 1,71 │ 4,42 │ 5,57 │ 1,52 │ 3,35 │ 3,97 │

│8 │350│ 1,35 │ 3,58 │ 3,94 │ 1,22 │ 2,79 │ 3,02 │

│9 │400│ 1,23 │ 3,27 │ 4,15 │ 1,12 │ 2,56 │ 2,92 │

│10 │500│ 0,98 │ 2,80 │ 3,56 │ 0,9 │ 2,21 │ 2,66 │

├────┴───┴───────────┴────────────┴─────────────┴───────────┴────────────┴─────────────┤

│ Примечание. R = 300 МПа. │

│ р │

└──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Таблица 6.8

Напряжения в стенках труб класса К-9

от воздействия внутреннего давления

┌────┬──────┬──────┬─────┬───────────────────────┬────────────────────────┐

│ │ │ │ │ 0 │ │

│ N │D , мм│D , см│h, см│ сигма , МПа │ Коэффициент запаса │

│п.п.│ y │ 0 │ │ р │ прочности │

│ │ │ │ ├───────────┬───────────┼───────────┬────────────┤

│ │ │ │ │P = 0,6 МПа│P = 1,6 МПа│P = 0,6 МПа│P = 1,6 МПа │

├────┼──────┼──────┼─────┼───────────┼───────────┼───────────┼────────────┤

│1 │ 80 │ 8,6 │ 0,6 │ 4,3 │ 11,4 │ 69,8 │ 26,3 │

│2 │ 100 │ 10,6 │ 0,60│ 5,3 │ 14,13 │ 56,7 │ 21,23 │

│3 │ 125 │ 13,2 │ 0,6 │ 6,6 │ 17,6 │ 45,4 │ 17,0 │

│4 │ 150 │ 15,8 │ 0,63│ 7,9 │ 21,06 │ 33,0 │ 14,2 │

│5 │ 200 │ 20,94│ 0,63│ 9,97 │ 26,59 │ 30,9 │ 11,2 │

│6 │ 250 │ 26,4 │ 0,68│ 11,49 │ 30,64 │ 26,1 │ 9,78 │

│7 │ 300 │ 31,6 │ 0,72│ 13,42 │ 35,1 │ 22,3 │ 8,54 │

│8 │ 350 │ 36,25│ 0,77│ 14,1 │ 37,6 │ 21,2 │ 8,0 │

│9 │ 400 │ 41,28│ 0,81│ 15,24 │ 40,69 │ 19,6 │ 7,3 │

│10 │ 500 │ 51,4 │ 0,9 │ 17,13 │ 45,6 │ 17,5 │ 6,5 │

├────┴──────┴──────┴─────┴───────────┴───────────┴───────────┴────────────┤

│ Примечание. R = 300 МПа. │

│ р │

Таблица 6.9

Напряжения изгиба на опорах от воздействия

внешних нагрузок

┌────┬───┬────┬─────┬────┬──────────────────────────┬──────────────────────────┐

│ │ │ │ │ │ │ и │

│ N │D ,│ a, │b, см│ W, │Момент над опорой, кН x м │ Напряжения сигма , МПа │

│п.п.│ y │ см │ │см3 │ │ р │

│ │мм │ │ │ ├────────┬────────┬────────┼────────┬────────┬────────┤

│ │ │ │ │ │2альфа =│2альфа =│2альфа =│2альфа =│2альфа =│2альфа =│

│ │ │ │ │ │= 0° │= 90° │= 120° │= 0° │= 90° │= 120° │

├────┼───┼────┼─────┼────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤

│ 1 │ 80│ 5,0│ 7,72│0,46│ 1,48 │ 0,5 │ 0,37 │ 32,1 │ 10,5 │ 8,03 │

│ 2 │100│ 6,0│ 9,0 │0,54│ 2,20 │ 0,74 │ 0,55 │ 40,7 │ 13,7 │ 10,16 │

│ 3 │125│ 8,0│11,33│0,68│ 4,36 │ 1,46 │ 1,08 │ 64,0 │ 21,5 │ 15,93 │

│ 4 │150│ 9,0│12,64│0,76│ 5,95 │ 1,99 │ 1,48 │ 78,0 │ 26,15 │ 17,90 │

│ 5 │200│11,0│15,26│0,99│ 11,76 │ 3,94 │ 2,93 │ 118,7 │ 39,55 │ 29,67 │

│ 6 │250│14,0│18,95│1,39│ 21,14 │ 7,08 │ 5,27 │ 152,6 │ 50,9 │ 37,9 │

│ 7 │300│17,0│22,58│2,0 │ 33,38 │ 10,88 │ 8,08 │ 161,9 │ 54,4 │ 40,4 │

│ 8 │350│19,0│25,23│2,5 │ 52,02 │ 17,41 │ 13,0 │ 208,1 │ 69,6 │ 61,93 │

│ 9 │400│21,0│28,26│3,06│ 69,76 │ 23,35 │ 17,41 │ 227,9 │ 76,3 │ 56,9 │

│ 10 │500│27,0│34,94│4,72│ 126,87 │ 42,46 │ 31,67 │ 287,0 │ 90,0 │ 67,0 │

└────┴───┴────┴─────┴────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘

6.3.12. Критерием расчета труб по классу прочности является неравенство , где K - коэффициент запаса прочности труб при расчетных нагрузках. При значениях K < 1 необходимо применять трубу большего класса прочности, например K-10 или K-11, или увеличить ширину опор.

6.3.13. Поверочный расчет труб на жесткость и устойчивость следует проводить в соответствии с подразделами 5.6 и 5.7 настоящего СП.

6.3.14. Расчет труб при других углах опирания труб на спрофилированные бетонные опоры следует проводить по методике, изложенной в данном разделе.

6.3.15. Расчет труб на прочность производится на максимальный изгибающий момент в точке А (лоток) на опорах и одновременное воздействие внутреннего давления.

Величины растягивающих напряжений от воздействия этих нагрузок суммируются, см. [8], [9].

6.3.16. Коэффициенты запаса прочности для труб с углами опирания 90° и 120° велики, поэтому в расчетах на прочность можно не учитывать нагрузки от теплоизоляции и возможного оледенения. При необходимости эти нагрузки в качестве дополнительных можно учесть по методике, изложенной выше.

6.4. Расчет труб на осевое гидравлическое давление

6.4.1. Горизонтальные нагрузки для труб с раструбными соединениями трубопроводов рассчитывают следующим образом.

Силы осевого давления возникают в напорных трубопроводах:

во всех местах изменения направления (повороты, тройники);

во всех местах изменения диаметра (переходы);

на каждом конце (глухие фланцы).

6.4.2. Эти локализованные давления должны быть нейтрализованы в целях предотвращения расстыковывания труб с помощью применения усиленных соединений типа "RJ", а также путем строительства железобетонных укрепительных свай, воспринимающих горизонтальные усилия, и в случае исчерпания несущей способности трубопровода в горизонтальном направлении.

Сила осевого давления N, кН, может быть рассчитана по общей формуле

, (6.9)

где - коэффициент, который зависит от формы, размеров и углов рассматриваемых компонентов трубопровода (фитингов);

- максимальное внутреннее давление (испытательное давление) трубопровода, МПа;

S - внешнее сечение для труб, внутреннее сечение для фитингов, м2;

где D - внутренний диаметр трубы, м.

6.4.3. Осевое напряжение в стенке трубы от действия осевой нагрузки равно

, (6.10)

где N - осевая нагрузка, кН.

Сила реакции R, кН, равна

. (6.11)

6.4.4. Величина нагрузки при изменении направления трубопровода определяется с помощью коэффициента , равного:

глухие фланцы, тройники ;

переходы на меньший диаметр (S' - меньшее значение);

повороты с углом : ;

для поворотов 90°;

для поворотов 45°;

для поворотов 22°30';

для поворотов 11°15'.

6.4.5. В таблице 6.10 приведены значения осевой нагрузки N от воздействия внутреннего давления для глухих фланцев. Величины осевой нагрузки для поворотов получают умножением N на .

Таблица 6.10

Величины осевой нагрузки в случае тупикового

трубопровода от воздействия внутреннего давления

┌──────┬────────┬─────────┬──────────────────────────────────────┐

│ N │ D , мм │ S, см2 │N , кН, при внутреннем давлении P, МПа│

│ п.п. │ у │ │ 0 │

│ │ │ ├─────────────┬────────────┬───────────┤

│ │ │ │ 0,6 │ 1,0 │ 1,6 │

├──────┼────────┼─────────┼─────────────┼────────────┼───────────┤

│ 1 │ 80 │ 75,4 │ 45,2 │ 75,4 │ 120,6 │

├──────┼────────┼─────────┼─────────────┼────────────┼───────────┤

│ 2 │ 100 │ 82,2 │ 49,3 │ 82,2 │ 131,6 │

├──────┼────────┼─────────┼─────────────┼────────────┼───────────┤

│ 3 │ 125 │ 162,7 │ 97,4 │ 162,7 │ 260,0 │

├──────┼────────┼─────────┼─────────────┼────────────┼───────────┤

│ 4 │ 150 │ 196,0 │ 117,6 │ 196 │ 313,6 │

├──────┼────────┼─────────┼─────────────┼────────────┼───────────┤

│ 5 │ 200 │ 346,2 │ 207,8 │ 346,2 │ 553,9 │

├──────┼────────┼─────────┼─────────────┼────────────┼───────────┤

│ 6 │ 250 │ 547,2 │ 327,7 │ 546,2 │ 875,87 │

├──────┼────────┼─────────┼─────────────┼────────────┼───────────┤

│ 7 │ 300 │ 784,0 │ 470,4 │ 784,0 │ 1254,4 │

├──────┼────────┼─────────┼─────────────┼────────────┼───────────┤

│ 8 │ 350 │ 1121,6 │ 673,0 │ 1121,6 │ 1794,6 │

├──────┼────────┼─────────┼─────────────┼────────────┼───────────┤

│ 9 │ 400 │ 1381,6 │ 828,6 │ 1381,6 │ 2210,56 │

├──────┼────────┼─────────┼─────────────┼────────────┼───────────┤

│ 10 │ 500 │ 2074,0 │ 1244,4 │ 2074,0 │ 3318,4 │

└──────┴────────┴─────────┴─────────────┴────────────┴───────────┘

6.4.6. Величины N в диапазоне внутреннего давления 0,6 - 1,6 МПа значительны, частичная компенсация осевых нагрузок при надземной прокладке трубопроводов возможна за счет применения труб с раструбными соединениями типа "RJ" с учетом сил трения труб на опорах, препятствующих возможному осевому перемещению труб.

6.5. Нагрузки при проектировании трубопровода с раструбным соединением "RJ" от воздействия внутреннего давления

6.5.1. Для расчетов несущей способности трубопровода в продольном направлении на срез упорного наварного валика при осевой нагрузке на трубопровод принимается ; [3].

Примечание. По данным испытаний, полученным на ОАО "Липецкий металлургический завод "Свободный Сокол", значения .

Учитывая, что приваренный валик на гладкий конец трубы не является однородным и не лежит точно в одной плоскости, коэффициент условия работы при срезе валика принимается равным 0,9.

6.5.2. Расчетное сопротивление срезу при упругой работе материала ВЧШГ принимается равным 240 МПа [3].

Несущая способность соединения трубы типа "RJ" при растяжении в осевом направлении будет равна

, (6.12)

где F - площадь среза наварного валика;

- наружный диаметр трубы;

- ширина наварного валика.

Ширина наварного валика для труб диаметрами 80 - 150 мм , диаметрами 200 - 300 мм - 9 мм, для труб диаметрами 350 мм и выше - 10 мм.

6.5.3. Укладка труб целесообразна на спрофилированное основание. Для устранения возможного вертикального перемещения труб со стыковыми соединениями "RJ" достаточно хомутов-прихваток, которые должны выдерживать максимальные нагрузки от возможного смещения труб, равные силам Q.

6.5.4. От возможного осевого перемещения звенья труб частично удерживаются при помощи сил трения, возникающих в месте контакта трубы с бетонным спрофилированным основанием опоры.

6.5.5. При укладке труб на спрофилированное бетонное основание сила трения труб на опоре значительна и должна быть учтена при расчете трубопровода на прочность в осевом направлении [5].

6.6. Расчет сил трения, удерживающих трубу на опорах от осевого перемещения

6.6.1. Реакция А (см. рисунок 6.1) заменяется на равномерно распределенную по всей ширине опорной поверхности [1]

, (6.13)

тогда - сила трения трубы на опоре, кН,

где S - площадь контакта трубы с бетонным основанием, см2;

f = 0,6 - коэффициент трения трубы о бетон;

a - ширина опоры, равная .

6.6.2. В таблице 6.11 приведены величины сил трения на опорах при угле охвата трубы и 120°.

Таблица 6.11

Величины сил трения на опорах

┌────┬───┬─────┬───────────────────────┬────┬───────────────────────┬───────────────────────┐

│ N │D │ Q, │ q, кН/см2 │ a, │ S, см2 │ F , кН │

│п.п.│ у,│ кН │ │ см │ │ тр │

│ │мм │ ├───────────┬───────────┤ ├───────────┬───────────┼───────────┬───────────┤

│ │ │ │альфа = 45°│альфа = 60°│ │альфа = 45°│альфа = 60°│альфа = 45°│альфа = 60°│

├────┼───┼─────┼───────────┼───────────┼────┼───────────┼───────────┼───────────┼───────────┤

│1 │ 80│ 1,35│ 12,71 │ 10,33 │ 5,0│ 35,0 │ 43,11 │ 44,54 │ 4,45 │

│2 │100│ 1,65│ 11,50 │ 8,7 │ 6,0│ 47,18 │ 62,3 │ 54,257 │ 5,42 │

│3 │125│ 2,65│ 10,61 │ 8,62 │ 8,0│ 83,62 │ 102,9 │ 88,737 │ 8,87 │

│4 │150│ 3,04│ 9,16 │ 7,44 │ 9,0│ 111,71 │ 137,5 │ 102,30 │ 10,234 │

│5 │200│ 4,6 │ 8,67 │ 7,88 │11,0│ 182,05 │ 224,0 │ 94,692 │ 10,597 │

│6 │250│ 6,6 │ 7,78 │ 6,44 │14,0│ 287,2 │ 353,4 │ 138,23 │ 13,656 │

│7 │300│ 8,5 │ 7,06 │ 5,74 │17,0│ 436,4 │ 533,5 │ 184,8 │ 18,350 │

│8 │350│11,7 │ 7,47 │ 6,07 │19,0│ 571,2 │ 703,0 │ 256,18 │ 25,627 │

│9 │400│13,9 │ 7,08 │ 5,75 │21,0│ 724,4 │ 894,3 │ 324,83 │ 30,856 │

│10 │500│20,3 │ 6,52 │ 5,30 │27,0│ 1188,0 │ 1464,7 │ 464,45 │ 46,530 │

└────┴───┴─────┴───────────┴───────────┴────┴───────────┴───────────┴───────────┴───────────┘

6.6.3. В таблице 6.12 приведены данные о несущей способности трубы в осевом направлении при воздействии гидравлического давления с учетом сил трения , а также разность сил при .

Таблица 6.12