![]() |
Оставьте ссылку на эту страницу в соцсетях:
Поиск по базе документов: | Контакты | Для поиска на текущей странице: "Ctr+F" | | |||||||||||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Утвержден Приказом
Министерства регионального
развития Российской
Федерации (Минрегион России) от 29 декабря 2011
г. N 635/8 СВОД ПРАВИЛ БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ АКТУАЛИЗИРОВАННАЯ РЕДАКЦИЯ СНиП 52-01-2003 Concrete and won concrete
construction. Design requirements СП 63.13330.2012 ОКС 91.080.40 Дата введения 1 января 2013 года Предисловие Цели и принципы
стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27
декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании", а правила
разработки - Постановлением Правительства Российской Федерации "О порядке
разработки и утверждения сводов правил" от 19 ноября 2008 г. N 858. Сведения о
своде правил 1. Исполнители -
НИИЖБ им. А.А. Гвоздева - институт ОАО "НИЦ "Строительство". 2. Внесен
Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство". 3. Подготовлен к
утверждению Департаментом архитектуры, строительства и градостроительной
политики. 4. Утвержден
Приказом Министерства регионального развития Российской Федерации (Минрегион
России) от 29 декабря 2011 г. N 635/8 и введен в действие с 1 января 2013 г. 5. Зарегистрирован
Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии
(Росстандарт). Пересмотр СП 63.13330.2011 "СНиП 52-01-2003. Бетонные и
железобетонные конструкции. Основные положения". Информация об
изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно издаваемом
информационном указателе "Национальные стандарты", а текст изменений
и поправок - в ежемесячно издаваемых информационных указателях
"Национальные стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены
настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в
ежемесячно издаваемом информационном указателе "Национальные
стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются
также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте
разработчика (Минрегион России) в сети Интернет. Введение Настоящий свод
правил разработан с учетом обязательных требований, установленных в Федеральных
законах от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании",
от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности
зданий и сооружений" и содержит требования к расчету и проектированию
бетонных и железобетонных конструкций промышленных и гражданских зданий и
сооружений. Свод правил
разработан авторским коллективом НИИЖБ им. А.А. Гвоздева - института ОАО
"НИЦ "Строительство" (руководитель работы - д-р техн. наук Т.А.
Мухамедиев; доктора техн. наук А.С. Залесов, А.И. Звездов, Е.А. Чистяков, канд.
техн. наук С.А. Зенин) при участии РААСН (доктора техн. наук В.М. Бондаренко,
Н.И. Карпенко, В.И. Травуш) и ОАО "ЦНИИпромзданий" (доктора техн.
наук Э.Н. Кодыш, Н.Н. Трекин, инж. И.К. Никитин). 1. Область
применения Настоящий свод
правил распространяется на проектирование бетонных и железобетонных конструкций
зданий и сооружений различного назначения, эксплуатируемых в климатических
условиях России (при систематическом воздействии температур не выше 50 °C и не
ниже минус 70 °C), в среде с неагрессивной степенью воздействия. Свод правил
устанавливает требования к проектированию бетонных и железобетонных
конструкций, изготовляемых из тяжелого, мелкозернистого, легкого, ячеистого и
напрягающего бетонов. Требования
настоящего свода правил не распространяются на проектирование
сталежелезобетонных конструкций, фибробетонных конструкций, сборно-монолитных конструкций,
бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов,
покрытий автомобильных дорог и аэродромов и других специальных сооружений, а
также на конструкции, изготовляемые из бетонов средней плотностью менее 500 и
свыше 2500 кг/м3, бетонополимеров и полимербетонов, бетонов на известковых,
шлаковых и смешанных вяжущих (кроме применения их в ячеистом бетоне), на
гипсовом и специальных вяжущих, бетонов на специальных и органических
заполнителях, бетона крупнопористой структуры. Настоящий свод
правил не содержит требования по проектированию специфических конструкций
(пустотные плиты, конструкции с подрезками, капители и т.п.). 2.
Нормативные ссылки В настоящем своде
правил использованы ссылки на следующие нормативные документы: СП 14.13330.2011
"СНиП II-7-81*. Строительство в сейсмических районах" СП 16.13330.2011
"СНиП II-23-81*. Стальные конструкции" СП 20.13330.2011
"СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия" СП 22.13330.2011
"СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений" СП 28.13330.2012
"СНиП 2.03.11-85. Защита строительных конструкций от коррозии" СП 48.13330.2011
"СНиП 12-01-2004. Организация строительства" СП 50.13330.2012
"СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий" СП 70.13330.2012
"СНиП 3.03.01-87. Несущие и ограждающие конструкции" СП 122.13330.2012
"СНиП 32-04-97. Тоннели железнодорожные и автодорожные" СП 130.13330.2012
"СНиП 3.09.01-85. Производство сборных железобетонных конструкций и
изделий" СП 131.13330.2012
"СНиП 23-01-99. Строительная климатология" ГОСТ Р 52085-2003.
Опалубка. Общие технические условия ГОСТ Р 52086-2003.
Опалубка. Термины и определения ГОСТ Р 52544-2006.
Прокат арматурный свариваемый периодического профиля классов А500С и В500С для
армирования железобетонных конструкций ГОСТ Р 53231-2008.
Бетоны. Правила контроля и оценки прочности ГОСТ Р 54257-2010.
Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения и
требования ГОСТ 4.212-80.
СПКП. Строительство. Бетоны. Номенклатура показателей ГОСТ 535-2005.
Прокат сортовой и фасонный из стали углеродистой обыкновенного качества. Общие
технические условия ГОСТ 5781-82. Сталь
горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия ГОСТ 7473-94. Смеси
бетонные. Технические условия ГОСТ 8267-93. Щебень
и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические условия ГОСТ 8736-93. Песок
для строительных работ. Технические условия ГОСТ 8829-94.
Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы
испытаний нагружением. Правила оценки прочности, жесткости и трещиностойкости ГОСТ 10060.0-95.
Бетоны. Методы определения морозостойкости. Основные требования ГОСТ 10180-90.
Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам ГОСТ 10181-2000.
Смеси бетонные. Методы испытания ГОСТ 10884-94.
Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций.
Технические условия ГОСТ 10922-90.
Арматурные и закладные изделия сварные, соединения сварные арматуры и закладных
изделий железобетонных конструкций. Общие технические условия ГОСТ 12730.0-78.
Бетоны. Общие требования к методам определения плотности, влажности,
водопоглощения, пористости и водонепроницаемости ГОСТ 12730.1-78.
Бетоны. Метод определения плотности ГОСТ 12730.5-84.
Бетоны. Методы определения водонепроницаемости ГОСТ 13015-2003.
Изделия железобетонные и бетонные для строительства. Общие технические
требования. Правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения ГОСТ 14098-91.
Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций.
Типы, конструкция и размеры ГОСТ 17624-87.
Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности ГОСТ 22690-88.
Бетоны. Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля ГОСТ 23732-79. Вода
для бетонов и растворов. Технические условия ГОСТ 23858-79.
Соединения сварные стыковые и тавровые арматуры железобетонных конструкций.
Ультразвуковые методы контроля качества. Правила приемки ГОСТ 24211-91.
Добавки для бетонов. Общие технические требования ГОСТ 25192-82.
Бетоны. Классификация и общие технические требования ГОСТ 25781-83.
Формы стальные для изготовления железобетонных изделий. Технические условия ГОСТ 26633-91.
Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия ГОСТ 27005-86.
Бетоны легкие и ячеистые. Правила контроля средней плотности ГОСТ 27006-86.
Бетоны. Правила подбора составов ГОСТ 28570-90.
Бетоны. Методы определения прочности по образцам, отобранным из конструкций ГОСТ 30515-97.
Цементы. Общие технические условия. Примечание. При
пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных
стандартов и классификаторов в информационной системе общего пользования - на
официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в
сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю
"Национальные стандарты", который опубликован на 1 января текущего
года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям,
опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменен (изменен), то
при пользовании настоящим сводом правил следует руководствоваться замененным
(измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то
положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей
эту ссылку. 3. Термины
и определения В настоящем своде
правил применяются следующие термины с соответствующими определениями: 3.1. Анкеровка
арматуры: обеспечение восприятия арматурой действующих на нее усилий путем
заведения ее на определенную длину за расчетное сечение или устройства на
концах специальных анкеров. 3.2. Арматура
конструктивная: арматура, устанавливаемая без расчета из конструктивных
соображений. 3.3. Арматура
предварительно напряженная: арматура, получающая начальные (предварительные)
напряжения в процессе изготовления конструкций до приложения внешних нагрузок в
стадии эксплуатации. 3.4. Арматура
рабочая: арматура, устанавливаемая по расчету. 3.5. Защитный слой
бетона: толщина слоя бетона от грани элемента до ближайшей поверхности
арматурного стержня. 3.6. Конструкции
бетонные: конструкции, выполненные из бетона без арматуры или с арматурой,
устанавливаемой по конструктивным соображениям и не учитываемой в расчете;
расчетные усилия от всех воздействий в бетонных конструкциях должны быть
восприняты бетоном. 3.7. Конструкции
дисперсно-армированные (фибробетонные, армоцементные): железобетонные
конструкции, включающие дисперсно-расположенные фибры или мелкоячеистые сетки
из тонкой стальной проволоки. 3.8. Конструкции
железобетонные: конструкции, выполненные из бетона с рабочей и конструктивной
арматурой (армированные бетонные конструкции); расчетные усилия от всех
воздействий в железобетонных конструкциях должны быть восприняты бетоном и
рабочей арматурой. 3.9. Конструкции
сталежелезобетонные: железобетонные конструкции, включающие отличные от
арматурной стали стальные элементы, работающие совместно с железобетонными
элементами. 3.10. Коэффициент
армирования железобетона 3.11. Марка бетона
по водонепроницаемости W: показатель проницаемости бетона, характеризующийся
максимальным давлением воды, при котором в условиях стандартных испытаний вода
не проникает через бетонный образец. 3.12. Марка бетона
по морозостойкости F: установленное нормами минимальное число циклов
замораживания и оттаивания образцов бетона, испытанных по стандартным базовым
методам, при которых сохраняются их первоначальные физико-механические свойства
в нормируемых пределах. 3.13. Марка бетона
по самонапряжению 3.14. Марка бетона
по средней плотности D: установленное нормами значение плотности, в кг/м3,
бетонов, к которым предъявляются требования по теплоизоляции. 3.15. Массивная
конструкция: конструкция, для которой отношение поверхности, открытой для ее
высыхания, м2, к ее объему, м3, равно или меньше 2. 3.16.
Морозостойкость бетона: способность бетона сохранять физико-механические
свойства при многократном переменном замораживании и оттаивании,
регламентируется маркой по морозостойкости F. 3.17. Нормальное
сечение: сечение элемента плоскостью, перпендикулярной к его продольной оси. 3.18. Наклонное
сечение: сечение элемента плоскостью, наклонной к его продольной оси и
перпендикулярной вертикальной плоскости, проходящей через ось элемента. 3.19. Плотность
бетона: характеристика бетона, равная отношению его массы к объему,
регламентируется маркой по средней плотности D. 3.20. Предельное
усилие: наибольшее усилие, которое может быть воспринято элементом, его
сечением при принятых характеристиках материалов. 3.21. Проницаемость
бетона: свойство бетона пропускать через себя газы или жидкости при наличии
градиента давления (регламентируется маркой по водонепроницаемости W) либо
обеспечивать диффузионную проницаемость растворенных в воде веществ в
отсутствие градиента давления (регламентируется нормируемыми величинами
плотности тока и электрического потенциала). 3.22. Рабочая
высота сечения: расстояние от сжатой грани элемента до центра тяжести
растянутой продольной арматуры. 3.23.
Самонапряжение бетона: напряжение сжатия, возникающее в бетоне конструкции при
твердении в результате расширения цементного камня в условиях ограничения этому
расширению, регламентируется маркой по самонапряжению 3.24. Стыки
арматуры внахлестку: соединение арматурных стержней по их длине без сварки
путем заведения конца одного арматурного стержня относительно конца другого. 4. Общие
требования к бетонным и железобетонным
конструкциям 4.1. Бетонные и
железобетонные конструкции всех типов должны удовлетворять требованиям: по безопасности; по эксплуатационной
пригодности; по долговечности, а также
дополнительным требованиям, указанным в задании на проектирование. 4.2. Для
удовлетворения требований по безопасности конструкции должны иметь такие
начальные характеристики, чтобы при различных расчетных воздействиях в процессе
строительства и эксплуатации зданий и сооружений были исключены разрушения
любого характера или нарушения эксплуатационной пригодности, связанные с
причинением вреда жизни или здоровью граждан, имуществу, окружающей среде,
жизни и здоровью животных и растениям. 4.3. Для
удовлетворения требований по эксплуатационной пригодности конструкция должна
иметь такие начальные характеристики, чтобы при различных расчетных
воздействиях не происходило образование или чрезмерное раскрытие трещин, а
также не возникали чрезмерные перемещения, колебания и другие повреждения,
затрудняющие нормальную эксплуатацию (нарушение требований к внешнему виду
конструкции, технологических требований по нормальной работе оборудования,
механизмов, конструктивных требований по совместной работе элементов и других
требований, установленных при проектировании). В необходимых
случаях конструкции должны иметь характеристики, обеспечивающие требования по
теплоизоляции, звукоизоляции, биологической защите и другие требования. Требования по
отсутствию трещин предъявляют к железобетонным конструкциям, у которых при полностью
растянутом сечении должна быть обеспечена непроницаемость (находящимся под
давлением жидкости или газов, испытывающим воздействие радиации и т.п.), к
уникальным конструкциям, к которым предъявляют повышенные требования по
долговечности, а также к конструкциям, эксплуатируемым в агрессивной среде в
случаях, указанных в СП 28.13330. В остальных
железобетонных конструкциях образование трещин допускается, и к ним предъявляют
требования по ограничению ширины раскрытия трещин. 4.4. Для
удовлетворения требований долговечности конструкция должна иметь такие
начальные характеристики, чтобы в течение установленного длительного времени
она удовлетворяла бы требованиям по безопасности и эксплуатационной пригодности
с учетом влияния на геометрические характеристики конструкций и механические
характеристики материалов различных расчетных воздействий (длительное
воздействие нагрузки, неблагоприятные климатические, технологические,
температурные и влажностные воздействия, попеременное замораживание и
оттаивание, агрессивные воздействия и др.). 4.5. Безопасность,
эксплуатационная пригодность, долговечность бетонных и железобетонных
конструкций и другие устанавливаемые заданием на проектирование требования
должны быть обеспечены выполнением: требований к бетону
и его составляющим; требований к
арматуре; требований к
расчетам конструкций; конструктивных
требований; технологических
требований; требований по
эксплуатации. Требования по
нагрузкам и воздействиям, пределу огнестойкости, непроницаемости,
морозостойкости, предельным показателям деформаций (прогибам, перемещениям,
амплитуде колебаний), расчетным значениям температуры наружного воздуха и
относительной влажности окружающей среды, по защите строительных конструкций от
воздействия агрессивных сред и др. устанавливаются соответствующими
нормативными документами (СП 20.13330, СП 14.13330, СП 28.13330, СП 22.13330,
СП 131.13330, СП 122.13330). 4.6. При
проектировании бетонных и железобетонных конструкций надежность конструкций
устанавливают согласно ГОСТ Р 54257 полувероятностным методом расчета путем
использования расчетных значений нагрузок и воздействий, расчетных
характеристик бетона и арматуры (или конструкционной стали), определяемых с
помощью соответствующих частных коэффициентов надежности по нормативным
значениям этих характеристик, с учетом уровня ответственности зданий и
сооружений. Нормативные
значения нагрузок и воздействий, значения коэффициентов надежности по нагрузке,
коэффициентов надежности по назначению конструкций, а также деление нагрузок на
постоянные и временные (длительные и кратковременные) устанавливают
соответствующими нормативными документами для строительных конструкций (СП
20.13330). Расчетные значения
нагрузок и воздействий принимают в зависимости от вида расчетного предельного
состояния и расчетной ситуации. Уровень надежности
расчетных значений характеристик материалов устанавливают в зависимости от
расчетной ситуации и от опасности достижения соответствующего предельного
состояния и регулируют значением коэффициентов надежности по бетону и арматуре
(или конструкционной стали). Расчет бетонных и
железобетонных конструкций можно производить по заданному значению надежности
на основе полного вероятностного расчета при наличии достаточных данных об
изменчивости основных факторов, входящих в расчетные зависимости. 5.
Требования к расчету бетонных и железобетонных конструкций 5.1. Общие
положения 5.1.1. Расчеты
бетонных и железобетонных конструкций следует производить в соответствии с
требованиями ГОСТ 27751 по предельным состояниям, включающим: предельные
состояния первой группы, приводящие к полной непригодности эксплуатации
конструкций; предельные
состояния второй группы, затрудняющие нормальную эксплуатацию конструкций или
уменьшающие долговечность зданий и сооружений по сравнению с предусматриваемым
сроком службы. Расчеты должны
обеспечивать надежность зданий или сооружений в течение всего срока их службы,
а также при производстве работ в соответствии с требованиями, предъявляемыми к
ним. Расчеты по
предельным состояниям первой группы включают: расчет по
прочности; расчет по
устойчивости формы (для тонкостенных конструкций); расчет по
устойчивости положения (опрокидывание, скольжение, всплывание). Расчеты по
прочности бетонных и железобетонных конструкций следует производить из условия,
по которому усилия, напряжения и деформации в конструкциях от различных
воздействий с учетом начального напряженного состояния (преднапряжение,
температурные и другие воздействия) не должны превышать соответствующих
значений, установленных нормативными документами. Расчеты по
устойчивости формы конструкции, а также по устойчивости положения (с учетом
совместной работы конструкции и основания, их деформационных свойств,
сопротивления сдвигу по контакту с основанием и других особенностей) следует
производить согласно указаниям нормативных документов на отдельные виды
конструкций. В необходимых
случаях в зависимости от вида и назначения конструкции должны быть произведены
расчеты по предельным состояниям, связанным с явлениями, при которых возникает
необходимость прекращения эксплуатации здания и сооружения (чрезмерные
деформации, сдвиги в соединениях и другие явления). Расчеты по
предельным состояниям второй группы включают: расчет по
образованию трещин; расчет по раскрытию
трещин; расчет по
деформациям. Расчет бетонных и
железобетонных конструкций по образованию трещин следует производить из
условия, по которому усилия, напряжения или деформации в конструкциях от
различных воздействий не должны превышать соответствующих их предельных
значений, воспринимаемых конструкцией при образовании трещин. Расчет
железобетонных конструкций по раскрытию трещин производят из условия, по
которому ширина раскрытия трещин в конструкции от различных воздействий не
должна превышать предельно допустимых значений, устанавливаемых в зависимости
от требований, предъявляемых к конструкции, условий ее эксплуатации,
воздействия окружающей среды и характеристик материалов с учетом особенностей
коррозионного поведения арматуры. Расчет бетонных и
железобетонных конструкций по деформациям следует производить из условия, по
которому прогибы, углы поворота, перемещения и амплитуды колебания конструкций
от различных воздействий не должны превышать соответствующих предельно
допустимых значений. Для конструкций, в
которых не допускается образование трещин, должны быть обеспечены требования по
отсутствию трещин. В этом случае расчет по раскрытию трещин не производят. Для остальных
конструкций, в которых допускается образование трещин, расчет по образованию
трещин производят для определения необходимости расчета по раскрытию трещин и
учета трещин при расчете по деформациям. 5.1.2. Расчет
бетонных и железобетонных конструкций (линейных, плоскостных, пространственных,
массивных) по предельным состояниям первой и второй групп производят по
напряжениям, усилиям, деформациям и перемещениям, вычисленным от внешних
воздействий в конструкциях и образуемых ими системах зданий и сооружений с
учетом физической нелинейности (неупругих деформаций бетона и арматуры), возможного
образования трещин и в необходимых случаях - анизотропии, накопления
повреждений и геометрической нелинейности (влияние деформаций на изменение
усилий в конструкциях). Физическую
нелинейность и анизотропию следует учитывать в определяющих соотношениях,
связывающих между собой напряжения и деформации (или усилия и перемещения), а
также в условиях прочности и трещиностойкости материала. В статически
неопределимых конструкциях следует учитывать перераспределение усилий в
элементах системы вследствие образования трещин и развития неупругих деформаций
в бетоне и арматуре вплоть до возникновения предельного состояния в элементе.
При отсутствии методов расчета, учитывающих неупругие свойства железобетона, а
также для предварительных расчетов с учетом неупругих свойств железобетона
усилия и напряжения в статически неопределимых конструкциях и системах
допускается определять в предположении упругой работы железобетонных элементов.
При этом влияние физической нелинейности рекомендуется учитывать путем корректировки
результатов линейного расчета на основе данных экспериментальных исследований,
нелинейного моделирования, результатов расчета аналогичных объектов и
экспертных оценок. При расчете
конструкций по прочности, деформациям, образованию и раскрытию трещин на основе
метода конечных элементов должны быть проверены условия прочности и
трещиностойкости для всех конечных элементов, составляющих конструкцию, а также
условия возникновения чрезмерных перемещений конструкции. При оценке
предельного состояния по прочности допускается полагать отдельные конечные
элементы разрушенными, если это не влечет за собой прогрессирующего разрушения
здания или сооружения, и по истечении действия рассматриваемой нагрузки
эксплуатационная пригодность здания или сооружения сохраняется или может быть
восстановлена. Определение
предельных усилий и деформаций в бетонных и железобетонных конструкциях следует
производить на основе расчетных схем (моделей), наиболее близко отвечающих
реальному физическому характеру работы конструкций и материалов в
рассматриваемом предельном состоянии. Несущую способность
железобетонных конструкций, способных претерпевать достаточные пластические
деформации (в частности, при использовании арматуры с физическим пределом
текучести), допускается определять методом предельного равновесия. 5.1.3. При расчетах
бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям следует
рассматривать различные расчетные ситуации в соответствии с ГОСТ Р 54257, в том
числе стадии изготовления, транспортирования, возведения, эксплуатации,
аварийные ситуации, а также пожар. 5.1.4. Расчеты
бетонных и железобетонных конструкций следует производить на все виды нагрузок,
отвечающих функциональному назначению зданий и сооружений, с учетом влияния
окружающей среды (климатических воздействий и воды - для конструкций,
окруженных водой), а в необходимых случаях - с учетом воздействия пожара,
технологических температурных и влажностных воздействий и воздействий
агрессивных химических сред. 5.1.5. Расчеты
бетонных и железобетонных конструкций производят на действие изгибающих
моментов, продольных сил, поперечных сил и крутящих моментов, а также на
местное действие нагрузки. 5.1.6. При расчете
элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их
подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от массы элементов следует
принимать с коэффициентом динамичности, равным: 1,60 - при
транспортировании, 1,40 - при подъеме
и монтаже. Допускается
принимать более низкие, обоснованные в установленном порядке, значения
коэффициентов динамичности, но не ниже 1,25. 5.1.7. При расчетах
бетонных и железобетонных конструкций следует учитывать особенности свойств
различных видов бетона и арматуры, влияния на них характера нагрузки и
окружающей среды, способов армирования, совместность работы арматуры и бетона
(при наличии и отсутствии сцепления арматуры с бетоном), технологию
изготовления конструктивных типов железобетонных элементов зданий и сооружений. 5.1.8. Расчет
предварительно напряженных конструкций следует производить с учетом начальных
(предварительных) напряжений и деформаций в арматуре и бетоне, потерь
предварительного напряжения и особенностей передачи предварительного напряжения
на бетон. 5.1.9. В монолитных
конструкциях должна быть обеспечена прочность конструкции с учетом рабочих швов
бетонирования. 5.1.10. При расчете
сборных конструкций должна быть обеспечена прочность узловых и стыковых
сопряжений сборных элементов, осуществленных путем соединения стальных
закладных деталей, выпусков арматуры и замоноличивания бетоном. 5.1.11. При
расчете плоских и пространственных конструкций, подвергаемых силовым
воздействиям в двух взаимно перпендикулярных направлениях, рассматривают
отдельные, выделенные из конструкции плоские или пространственные малые
характерные элементы с усилиями, действующими по боковым сторонам элемента. При
наличии трещин эти усилия определяют с учетом расположения трещин, жесткости
арматуры (осевой и тангенциальной), жесткости бетона (между трещинами и в
трещинах) и других особенностей. При отсутствии трещин усилия определяют как
для сплошного тела. Допускается при
наличии трещин определять усилия в предположении упругой работы железобетонного
элемента. Расчет элементов
следует производить по наиболее опасным сечениям, расположенным под углом по
отношению к направлению действующих на элемент усилий, на основе расчетных
моделей, учитывающих работу растянутой арматуры в трещине и работу бетона между
трещинами в условиях плоского напряженного состояния. 5.1.12. Расчет
плоских и пространственных конструкций допускается производить для конструкции
в целом на основе метода предельного равновесия, в том числе с учетом
деформированного состояния к моменту разрушения. 5.1.13. При расчете
массивных конструкций, подвергаемых силовым воздействиям в трех взаимно
перпендикулярных направлениях, рассматривают отдельные выделенные из
конструкции малые объемные характерные элементы с усилиями, действующими по
граням элемента. При этом усилия следует определять на основе предпосылок,
аналогичных принятым для плоских элементов (см. 5.1.11). Расчет элементов
следует производить по наиболее опасным сечениям, расположенным под углом по
отношению к направлению действующих на элемент усилий, на основе расчетных
моделей, учитывающих работу бетона и арматуры в условиях объемного напряженного
состояния. 5.1.14. Для
конструкций сложной конфигурации (например, пространственных) кроме расчетных
методов оценки несущей способности, трещиностойкости и деформативности могут
быть использованы также результаты испытания физических моделей. 5.2.
Требования к расчету бетонных и железобетонных элементов по прочности 5.2.1. Расчет
бетонных и железобетонных элементов по прочности производят: по нормальным сечениям
(при действии изгибающих моментов и продольных сил) - по нелинейной
деформационной модели. Для простых типов железобетонных конструкций
(прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой, расположенной у
верхней и нижней граней сечения) допускается выполнять расчет по предельным
усилиям; по наклонным
сечениям (при действии поперечных сил), по пространственным сечениям (при
действии крутящих моментов), на местное действие нагрузки (местное сжатие,
продавливание) - по предельным усилиям. Расчет по прочности
коротких железобетонных элементов (коротких консолей и других элементов)
производят на основе каркасно-стержневой модели. 5.2.2. Расчет по
прочности бетонных и железобетонных элементов по предельным усилиям производят
из условия, что усилие от внешних нагрузок и воздействий F в рассматриваемом
сечении не должно превышать предельного усилия
Расчет бетонных
элементов по прочности 5.2.3. Бетонные
элементы в зависимости от условий их работы и требований, предъявляемых к ним,
следует рассчитывать по нормальным сечениям по предельным усилиям без учета
(см. 5.2.4) или с учетом (см. 5.2.5) сопротивления бетона растянутой зоны. 5.2.4. Без
учета сопротивления бетона растянутой зоны производят расчет внецентренно
сжатых бетонных элементов при значениях эксцентриситета продольной силы, не
превышающих 0,9 расстояния от центра тяжести сечения до наиболее сжатого
волокна. При этом предельное усилие, которое может быть воспринято элементом,
определяют по расчетным сопротивлениям бетона сжатию Для массивных
бетонных конструкций следует принимать в сжатой зоне треугольную эпюру
напряжений, не превышающих расчетного значения сопротивления бетона сжатию 5.2.5. С
учетом сопротивления бетона растянутой зоны производят расчет внецентренно
сжатых бетонных элементов с эксцентриситетом продольной силы, большим
указанного в 5.2.4 настоящего раздела, изгибаемых бетонных элементов (которые
допускаются к применению), а также внецентренно сжатых элементов с
эксцентриситетом продольной силы, равным указанному в 5.2.4, но в которых по
условиям эксплуатации не допускается образование трещин. При этом предельное
усилие, которое может быть воспринято сечением элемента, определяют как для
упругого тела при максимальных растягивающих напряжениях, равных расчетному
значению сопротивления бетона осевому растяжению 5.2.6. При расчете
внецентренно сжатых бетонных элементов следует учитывать влияние продольного
изгиба и случайных эксцентриситетов. Расчет железобетонных
элементов по прочности нормальных сечений 5.2.7. Расчет
железобетонных элементов по предельным усилиям следует проводить, определяя
предельные усилия, которые могут быть восприняты бетоном и арматурой в
нормальном сечении, исходя из следующих положений: сопротивление
бетона растяжению принимают равным нулю; сопротивление
бетона сжатию представляется напряжениями, равными расчетному сопротивлению
бетона сжатию и равномерно распределенными по условной сжатой зоне бетона; растягивающие и
сжимающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления
растяжению и сжатию соответственно. 5.2.8. Расчет
железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели производят на
основе диаграмм состояния бетона и арматуры, исходя из гипотезы плоских
сечений. Критерием прочности нормальных сечений является достижение предельных
относительных деформаций в бетоне или арматуре. 5.2.9. При расчете
внецентренно сжатых железобетонных элементов следует учитывать случайный
эксцентриситет и влияние продольного изгиба. Расчет
железобетонных элементов по прочности наклонных сечений 5.2.10. Расчет
железобетонных элементов по прочности наклонных сечений производят: по
наклонному сечению на действие поперечной силы, по наклонному сечению на
действие изгибающего момента и по полосе между наклонными сечениями на действие
поперечной силы. 5.2.11. При расчете
железобетонного элемента по прочности наклонного сечения на действие поперечной
силы предельную поперечную силу, которая может быть воспринята элементом в
наклонном сечении, следует определять как сумму предельных поперечных сил,
воспринимаемых бетоном в наклонном сечении и поперечной арматурой, пересекающей
наклонное сечение. 5.2.12. При расчете
железобетонного элемента по прочности наклонного сечения на действие изгибающего
момента предельный момент, который может быть воспринят элементом в наклонном
сечении, следует определять как сумму предельных моментов, воспринимаемых
пересекающей наклонное сечение продольной и поперечной арматурой, относительно
оси, проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне. 5.2.13. При расчете
железобетонного элемента по полосе между наклонными сечениями на действие
поперечной силы предельную поперечную силу, которая может быть воспринята
элементом, следует определять исходя из прочности наклонной бетонной полосы,
находящейся под воздействием сжимающих усилий вдоль полосы и растягивающих
усилий от поперечной арматуры, пересекающей наклонную полосу. Расчет
железобетонных элементов по прочности пространственных
сечений 5.2.14. При расчете
железобетонных элементов по прочности пространственных сечений предельный
крутящий момент, который может быть воспринят элементом, следует определять как
сумму предельных крутящих моментов, воспринимаемых продольной и поперечной
арматурой, расположенной у каждой грани элемента. Кроме того, следует
производить расчет по прочности железобетонного элемента по бетонной полосе,
расположенной между пространственными сечениями и находящейся под воздействием
сжимающих усилий вдоль полосы и растягивающих усилий от поперечной арматуры,
пересекающей полосу. Расчет
железобетонных элементов на местное действие нагрузки 5.2.15. При расчете
железобетонных элементов на местное сжатие предельную сжимающую силу, которая
может быть воспринята элементом, следует определять исходя из сопротивления
бетона при объемном напряженном состоянии, создаваемом окружающим бетоном и
косвенной арматурой, если она установлена. 5.2.16. Расчет на
продавливание производят для плоских железобетонных элементов (плит) при
действии сосредоточенных силы и момента в зоне продавливания. Предельное
усилие, которое может быть воспринято железобетонным элементом при
продавливании, следует определять как сумму предельных усилий, воспринимаемых
бетоном и поперечной арматурой, расположенной в зоне продавливания. 5.3.
Требования к расчету железобетонных элементов по образованию трещин 5.3.1. Расчет
железобетонных элементов по образованию нормальных трещин производят по
предельным усилиям или по нелинейной деформационной модели. Расчет по
образованию наклонных трещин производят по предельным усилиям. 5.3.2. Расчет по
образованию трещин железобетонных элементов по предельным усилиям производят из
условия, по которому усилие от внешних нагрузок и воздействий F в рассматриваемом
сечении не должно превышать предельного усилия
5.3.3. Предельное
усилие, воспринимаемое железобетонным элементом при образовании нормальных
трещин, следует определять исходя из расчета железобетонного элемента как
сплошного тела с учетом упругих деформаций в арматуре и неупругих деформаций в
растянутом и сжатом бетоне при максимальных нормальных растягивающих
напряжениях в бетоне, равных расчетным значениям сопротивления бетона осевому
растяжению 5.3.4. Расчет
железобетонных элементов по образованию нормальных трещин по нелинейной
деформационной модели производят на основе диаграмм состояния арматуры,
растянутого и сжатого бетона и гипотезы плоских сечений. Критерием образования
трещин является достижение предельных относительных деформаций в растянутом
бетоне. 5.3.5. Предельное
усилие, которое может быть воспринято железобетонным элементом при образовании
наклонных трещин, следует определять исходя из расчета железобетонного элемента
как сплошного упругого тела и критерия прочности бетона при плоском напряженном
состоянии "сжатие-растяжение". 5.4. Требования
к расчету железобетонных элементов по раскрытию трещин 5.4.1. Расчет
железобетонных элементов производят по раскрытию различного вида трещин в тех
случаях, когда расчетная проверка на образование трещин показывает, что трещины
образуются. 5.4.2. Расчет по
раскрытию трещин производят из условия, по которому ширина раскрытия трещин от
внешней нагрузки
5.4.3. Ширину
раскрытия нормальных трещин определяют как произведение средних относительных
деформаций арматуры на участке между трещинами и длины этого участка. Средние
относительные деформации арматуры между трещинами определяют с учетом работы
растянутого бетона между трещинами. Относительные деформации арматуры в трещине
определяют из условно упругого расчета железобетонного элемента с трещинами с
использованием приведенного модуля деформации сжатого бетона, установленного с
учетом влияния неупругих деформаций бетона сжатой зоны, или по нелинейной
деформационной модели. Расстояние между трещинами определяют из условия, по
которому разность усилий в продольной арматуре в сечении с трещиной и между
трещинами должна быть воспринята усилиями сцепления арматуры с бетоном на длине
этого участка. Ширину раскрытия
нормальных трещин следует определять с учетом характера действия нагрузки
(повторяемости, длительности и т.п.) и вида профиля арматуры. 5.4.4. Предельно
допустимую ширину раскрытия трещин 5.5.
Требования к расчету железобетонных элементов по деформациям 5.5.1. Расчет
железобетонных элементов по деформациям производят из условия, по которому
прогибы или перемещения конструкций f от действия внешней нагрузки не должны
превышать предельно допустимых значений прогибов или перемещений
5.5.2. Прогибы или
перемещения железобетонных конструкций определяют по общим правилам
строительной механики в зависимости от изгибных, сдвиговых и осевых
деформационных характеристик железобетонного элемента в сечениях по его длине
(кривизна, углы сдвига и т.д.). 5.5.3. В тех
случаях, когда прогибы железобетонных элементов в основном зависят от изгибных
деформаций, значения прогибов определяют по кривизнам элементов или по
жесткостным характеристикам. Кривизну
железобетонного элемента определяют как частное деления изгибающего момента на
жесткость железобетонного сечения при изгибе. Жесткость
рассматриваемого сечения железобетонного элемента определяют по общим правилам
сопротивления материалов: для сечения без трещин - как для условно упругого
сплошного элемента, а для сечения с трещинами - как для условно упругого
элемента с трещинами (принимая линейную зависимость между напряжениями и
деформациями). Влияние неупругих деформаций бетона учитывают с помощью
приведенного модуля деформаций бетона, а влияние работы растянутого бетона
между трещинами - с помощью приведенного модуля деформаций арматуры. Расчет деформаций
железобетонных конструкций с учетом трещин производят в тех случаях, когда
расчетная проверка на образование трещин показывает, что трещины образуются. В
противном случае производят расчет деформаций как для железобетонного элемента
без трещин. Кривизну и
продольные деформации железобетонного элемента также определяют по нелинейной
деформационной модели исходя из уравнений равновесия внешних и внутренних
усилий, действующих в нормальном сечении элемента, гипотезы плоских сечений,
диаграмм состояния бетона и арматуры и средних деформаций арматуры между
трещинами. 5.5.4. Расчет
деформаций железобетонных элементов следует производить с учетом длительности
действия нагрузок, устанавливаемых соответствующими нормативными документами. При вычислении
прогибов жесткость участков элемента следует определять с учетом наличия или
отсутствия нормальных к продольной оси элемента трещин в растянутой зоне их
сечения. 5.5.5. Значения
предельно допустимых деформаций принимают в соответствии с указаниями 8.2.20.
При действии постоянных и временных длительных и кратковременных нагрузок
прогиб железобетонных элементов во всех случаях не должен превышать 1/150
пролета и 1/75 вылета консоли. 6. Материалы для бетонных и железобетонных конструкций 6.1. Бетон 6.1.1. Для бетонных
и железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии с требованиями
настоящего свода правил, следует предусматривать конструкционные бетоны: тяжелый средней
плотности от 2200 до 2500 кг/м3 включительно; мелкозернистый
средней плотности от 1800 до 2200 кг/м3; легкий; ячеистый; напрягающий. 6.1.2. При
проектировании бетонных и железобетонных сооружений в соответствии с
требованиями, предъявленными к конкретным конструкциям, должны быть установлены
вид бетона и его нормируемые показатели качества (ГОСТ 25192, ГОСТ 4.212),
контролируемые на производстве. 6.1.3. Основными
нормируемыми и контролируемыми показателями качества бетона являются: класс по прочности
на сжатие В; класс по прочности
на осевое растяжение марка по
морозостойкости F; марка по
водонепроницаемости W; марка по средней
плотности D; марка по
самонапряжению Класс бетона по
прочности на сжатие В соответствует значению кубиковой прочности бетона на
сжатие, МПа, с обеспеченностью 0,95 (нормативная кубиковая прочность). Класс бетона по
прочности на осевое растяжение Допускается
принимать иное значение обеспеченности прочности бетона на сжатие и осевое
растяжение в соответствии с требованиями нормативных документов для отдельных
специальных видов сооружений. Марка бетона по
морозостойкости F соответствует минимальному числу циклов переменного
замораживания и оттаивания, выдерживаемых образцом при стандартном испытании. Марка бетона по
водонепроницаемости W соответствует максимальному значению давления воды Марка бетона по
средней плотности D соответствует среднему значению объемной массы бетона
(кг/м3). Марка напрягающего
бетона по самонапряжению представляет собой значение предварительного
напряжения в бетоне, МПа, создаваемого в результате его расширения при
коэффициенте продольного армирования При необходимости
устанавливают дополнительные показатели качества бетона, связанные с
теплопроводностью, температуростойкостью, огнестойкостью, коррозионной
стойкостью (как самого бетона, так и находящейся в нем арматуры), биологической
защитой и с другими требованиями, предъявляемыми к конструкции (СП 50.13330, СП
28.13330). Нормируемые
показатели качества бетона должны быть обеспечены соответствующим
проектированием состава бетонной смеси (на основе характеристик материалов для
бетона и требований к бетону), технологией приготовления бетонной смеси и
производства бетонных работ при изготовлении (сооружении) бетонных и
железобетонных изделий и конструкций. Нормируемые показатели качества бетона
должны контролироваться как в процессе производства работ, так и
непосредственно в изготовленных конструкциях. Необходимые
нормируемые показатели качества бетона следует устанавливать при проектировании
бетонных и железобетонных конструкций в соответствии с расчетом и условиями
изготовления и эксплуатации конструкций с учетом различных воздействий
окружающей среды и защитных свойств бетона по отношению к принятому виду
арматуры. Класс бетона по
прочности на сжатие В назначают для всех видов бетонов и конструкций. Класс бетона по
прочности на осевое растяжение Марку бетона по
морозостойкости F назначают для конструкций, подвергающихся воздействию
переменного замораживания и оттаивания. Марку бетона по
водонепроницаемости W назначают для конструкций, к которым предъявляют
требования по ограничению водопроницаемости. Марку бетона по
самонапряжению необходимо назначать для самонапряженных конструкций, когда эту
характеристику учитывают в расчете и контролируют на производстве. 6.1.4. Для бетонных
и железобетонных конструкций следует предусматривать бетоны следующих классов и
марок, приведенных в таблицах 6.1 - 6.6. Таблица 6.1 ┌─────────────────────────────┬───────────────────────────────────────────┐ │ Бетон │ Классы по прочности на сжатие │ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │Тяжелый
бетон │В3,5; В5;
В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; │ │ │В30; В35;
В40; В45; В50; В55; В60; В70; │ │ │В80; В90;
В100 │ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │Напрягающий
бетон │В20; В25; В30;
В35; В40; В45; В50; В55; │ │ │В60;
В70
│ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │Мелкозернистый
бетон групп: │ │ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │А
- естественного твердения │В3,5;
В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; │ │или
подвергнутый тепловой │В30; В35;
В40 │ │обработке
при атмосферном │
│ │давлении │
│ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │Б
- подвергнутый автоклавной │В15; В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; │ │обработке │В55; В60 │ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │Легкий
бетон марок по средней│ │ │плотности: │
│ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │D800,
D900 │В2,5; В3,5;
В5; В7,5 │ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │D1000,
D1100 │В2,5; В3,5;
В5; В7,5; В10; В12,5 │ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │D1200,
D1300 │В2,5; В3,5;
В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20 │ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │D1400,
D1500 │В3,5; В5;
В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; │ │ │В30 │ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │D1600,
D1700 │В7,5; В10;
В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; │ │ │В40 │ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │D1800,
D1900 │В15; В20;
В25; В30; В35; В40 │ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │D2000 │В25; В30; В35;
В40 │ ├────────────────────┬────────┴─────────────────┬─────────────────────────┤ │
Ячеистый бетон при │
Автоклавный │ Неавтоклавный │ │
марках по средней │ │ │ │ плотности: │ │ │ ├────────────────────┼──────────────────────────┼─────────────────────────┤ │D500 │В1,5; В2; В2,5 │- │ ├────────────────────┼──────────────────────────┼─────────────────────────┤ │D600 │В1,5; В2; В2,5;
В3,5 │В1,5; В2 │ ├────────────────────┼──────────────────────────┼─────────────────────────┤ │D700 │В2; В2,5; В3,5; В5 │В1,5; В2; В2,5 │ ├────────────────────┼──────────────────────────┼─────────────────────────┤ │D800 │В2,5; В3,5; В5;
В7,5 │В2; В2,5; В3,5 │ ├────────────────────┼──────────────────────────┼─────────────────────────┤ │D900 │В3,5; В5; В7,5; В10 │В2,5; В3,5; В5 │ ├────────────────────┼──────────────────────────┼─────────────────────────┤ │D1000 │В7,5; В10; В12,5 │В5; В7,5 │ ├────────────────────┼──────────────────────────┼─────────────────────────┤ │D1100 │В10; В12,5; В15;
В17,5 │В7,5; В10 │ ├────────────────────┼──────────────────────────┼─────────────────────────┤ │D1200 │В12,5; В15; В17,5;
В20 │В10; В12,5 │ ├────────────────────┴────────┬─────────────────┴─────────────────────────┤ │Поризованный
бетон при марках│
│ │по
средней плотности: │
│ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │D800,
D900, D1000 │В2,5; В3,5;
В5 │ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │D1100,
D1200, D1300 │В7,5 │ ├─────────────────────────────┼───────────────────────────────────────────┤ │D1400 │В3,5; В5;
В7,5 │ ├─────────────────────────────┴───────────────────────────────────────────┤ │ Примечание.
В настоящем своде
правил термины "легкий бетон"│ │и "поризованный бетон"
используются соответственно для
обозначения│ │легкого
бетона плотной структуры и легкого бетона поризованной структуры│ │(со
степенью поризации свыше 6%). │ └─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ Таблица 6.2 Классы бетона по
прочности на осевое растяжение ┌─────────────────────┬───────────────────────────────────────────────────┐ │ Бетон │ Класс прочности на осевое
растяжение │ ├─────────────────────┼───────────────────────────────────────────────────┤ │Тяжелый,
напрягающий,│В 0,8; В 1,2; В 1,6; В 2,0; В 2,4; В 2,8; В 3,2; │ │мелкозернистый
бетоны│ t t t
t t t
t │ │ │В 3,6; В 4,0 │ │ │ t t
│ ├─────────────────────┼───────────────────────────────────────────────────┤ │Легкий
бетон │В 0,8; В 1,2; В 1,6;
В 2,0; В 2,4; В 2,8; В 3,2 │ │ │ t t
t t t
t t │ └─────────────────────┴───────────────────────────────────────────────────┘ Таблица 6.3 Марки бетона по
морозостойкости
Таблица 6.4 Марки
бетона по водонепроницаемости
Таблица 6.5 Марки бетона по
средней плотности
Таблица 6.6 Марки
бетона по самонапряжению ┌─────────────────┬───────────────────────────────────────────────────────┐ │ Бетон
│ Марки по
самонапряжению │ ├─────────────────┼───────────────────────────────────────────────────────┤ │Напрягающий бетон│S 0,6; S 0,8; S 1; S 1,2; S 1,5; S 2; S 3; S 4 │ │ │ p
p p p
p p p
p │ └─────────────────┴───────────────────────────────────────────────────────┘ 6.1.5. Проектный
возраст бетона, т.е. возраст, в котором бетон должен приобрести все нормируемые
для него показатели качества, назначают при проектировании, исходя из возможных
реальных сроков загружения конструкций проектными нагрузками, с учетом способа
возведения конструкций и условий твердения бетона. При отсутствии этих данных
класс бетона устанавливают в проектном возрасте 28 сут. Значение
нормируемых отпускной и передаточной прочностей бетона в элементах сборных
конструкций следует назначать в соответствии с ГОСТ 13015 и стандартами на
конструкции конкретных видов. 6.1.6. Для
железобетонных конструкций следует применять класс бетона по прочности на
сжатие не ниже В15. Для предварительно
напряженных железобетонных конструкций класс бетона по прочности на сжатие
следует принимать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, но не
ниже В20. Передаточную
прочность бетона 6.1.7.
Мелкозернистый бетон без специального экспериментального обоснования не
допускается применять для железобетонных конструкций, подвергающихся
воздействию многократно повторяющейся нагрузки, а также для предварительно
напряженных конструкций пролетом свыше 12 м при армировании проволочной
арматурой классов В, Класс
мелкозернистого бетона по прочности на сжатие, применяемого для защиты от
коррозии и обеспечения сцепления с бетоном напрягаемой арматуры, расположенной
в пазах и на поверхности конструкции, должен быть не ниже В20, а для инъекции
каналов - не ниже В25. 6.1.8. Марку бетона
по морозостойкости следует назначать в зависимости от требований, предъявляемых
к конструкциям, режима их эксплуатации и условий окружающей среды согласно СП
28.13330. Для надземных
конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при
расчетной отрицательной температуре наружного воздуха в холодный период от
минус 5 °C до минус 40 °C, принимают марку бетона по морозостойкости не ниже
F75. При расчетной температуре наружного воздуха выше минус 5 °C для надземных
конструкций марку бетона по морозостойкости не нормируют. 6.1.9. Марку бетона
по водонепроницаемости следует назначать в зависимости от требований,
предъявляемых к конструкциям, режима их эксплуатации и условий окружающей среды
согласно СП 28.13330. Для надземных
конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям при расчетной отрицательной
температуре наружного воздуха выше минус 40 °C, а также для наружных стен
отапливаемых зданий марку бетона по водонепроницаемости не нормируют. 6.1.10. Основными
прочностными характеристиками бетона являются нормативные значения: сопротивления
бетона осевому сжатию сопротивления
бетона осевому растяжению Нормативные
значения сопротивления бетона осевому сжатию (призменная прочность) и осевому
растяжению (при назначении класса бетона на прочность на сжатие) принимают в
зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно таблице 6.7. ┌───────────┬─────────┬──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ Вид
│ Бетон │Нормативные
сопротивления бетона R , R , МПа,
│ │ │ │ b,n
bt,n
│ │ │ │ и расчетные сопротивления
бетона для предельных
│ │ │ │ состояний второй группы R и R
, МПа,
│ │ │ │ b,ser bt,ser
│ │ │ │
при классе бетона по прочности на сжатие
│ │ │
├────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬─────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┤ │ │ │В1,5│ В2
│В2,5│В3,5│ В5 │В7,5│В10 │В12,5│В15
│В20 │В25 │В30 │В35 │В40 │В45 │В50
│В55 │В60 │В70 │В80 │В90 │В100│ ├───────────┼─────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │Сжатие │Тяжелый, │ - │ -
│ - │2,7 │3,5
│5,5 │7,5 │ 9,5 │ 11 │ 15 │18,5│ 22
│25,5│ 29 │ 32 │ 36 │39,5│ 43 │ 50
│ 57 │ 64 │ 71 │ │осевое │мелко- │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │(призменная│зернистый│ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │прочность)
│и напря- │ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │R │гающий │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │
b,n
├─────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ │Легкий │ -
│ - │1,9 │2,7
│3,5 │5,5 │7,5 │ 9,5 │ 11 │ 15
│18,5│ 22 │25,5│ 29 │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ │и
R
├─────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ b,ser
│Ячеистый │1,4 │1,9 │2,4 │3,3 │4,6
│6,9 │9,0 │10,5 │11,5│ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ ├───────────┼─────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │Растяжение
│Тяжелый, │ - │ - │ -
│0,39│0,55│0,70│0,85│1,00 │1,10│1,35│1,55│1,75│1,95│2,10│2,25│2,45│2,60│2,75│3,00│3,30│3,60│3,80│ │осевое │мелко- │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │R │зернистый│ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │
bt,n │и напря- │ │
│ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │гающий │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │и
R ├─────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ bt,ser
│Легкий │ - │ -
│0,29│0,39│0,55│0,70│0,85│1,00
│1,10│1,35│1,55│1,75│1,95│2,10│
- │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ │
├─────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ │Ячеистый
│0,22│0,26│0,31│0,41│0,55│0,63│0,89│1,00
│1,05│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ ├───────────┴─────────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴─────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┤ │ Примечания. 1. Значения сопротивлений
приведены для ячеистого бетона │ │средней
влажностью 10%.
│ │ 2. Для
мелкозернистого бетона на
песке с модулем
крупности 2,0 │ │и
менее, а
также для легкого бетона
на мелком пористом
заполнителе
│ │значения расчетных
сопротивлений R , R следует
принимать │ │
bt,n bt,ser
│ │с
умножением на коэффициент 0,8. │ │ 3. Для
поризованного бетона, а
также для керамзитоперлитобетона
│ │на вспученном
перлитовом песке значения
расчетных сопротивлений
│ │R , R
следует принимать как
для легкого бетона с
умножением
│ │
bt,n bt,ser │ │на
коэффициент 0,7.
│ │ 4. Для напрягающего бетона значения R , R
следует принимать
│ │
bt,n bt,ser
│ │с
умножением на коэффициент 1,2.
│ └────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ При назначении
класса бетона по прочности на осевое растяжение 6.1.11.
Расчетные значения сопротивления бетона осевому сжатию
Значения
коэффициента надежности по бетону при сжатии для расчета по
предельным, состояниям первой группы: 1,3 - для тяжелого,
мелкозернистого, напрягающего и легкого бетонов; 1,5 - для ячеистого
бетона; для расчета по
предельным состояниям второй группы: 1,0. Значения
коэффициента надежности по бетону при растяжении для расчета по
предельным состояниям первой группы при назначении класса бетона по прочности
на сжатие: 1,5 - для тяжелого,
мелкозернистого, напрягающего и легкого бетонов; 2,3 - для ячеистого
бетона; для расчета по
предельным состояниям первой группы при назначении класса бетона по прочности
на растяжение: 1,3 - для тяжелого,
мелкозернистого, напрягающего и легкого бетонов; для расчета по
предельным состояниям второй группы: 1,0. Расчетные значения
сопротивления бетона ┌──────────┬─────────┬──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ Вид
│ Бетон │
Расчетные сопротивления бетона R , R
, МПа, │ │ │ │ b bt
│ │ │ │ для предельных состояний первой │ │ │ │ группы при классе бетона по прочности на
сжатие
│ │ │
├────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬─────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┤ │ │ │В1,5│ В2
│В2,5│В3,5│ В5 │В7,5│В10 │В12,5│В15
│В20 │В25 │В30 │В35 │В40 │В45 │В50
│В55 │В60 │В70 │В80 │В90 │В100│ ├──────────┼─────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │Сжатие │Тяжелый, │ - │ -
│ - │2,1 │2,8
│4,5 │6,0 │ 7,5 │8,5
│11,5│14,5│17,0│19,5│22,0│25,0│27,5│30,0│33,0│37,0│41,0│44,0│47,5│ │осевое │мелко- │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │(призмен-
│зернистый│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ная │и напря- │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │прочность)│гающий │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │R │ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │
b
├─────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ │Легкий │ -
│ - │1,5 │2,1
│2,8 │4,5 │6,0 │ 7,5 │8,5
│11,5│14,5│17,0│19,5│22,0│ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ │
├─────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ │Ячеистый │0,95│1,3
│1,6 │2,2 │3,1 │4,6 │6,0 │ 7,0 │7,7
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ ├──────────┼─────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │Растяжение│Тяжелый,
│ - │ - │ -
│0,26│0,37│0,48│0,56│0,66
│0,75│0,90│1,05│1,15│1,30│1,40│1,50│1,60│1,70│1,80│1,90│2,10│2,15│2,20│ │осевое │мелко- │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │R │зернистый│ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │
bt │и напря- │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │ │гающий │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │
├─────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ │Легкий │ -
│ -
│0,20│0,26│0,37│0,48│0,56│0,66
│0,75│0,90│1,05│1,15│1,30│1,40│
- │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ │
├─────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ │Ячеистый
│0,09│0,12│0,14│0,18│0,24│0,28│0,39│0,44
│0,46│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ ├──────────┴─────────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴─────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┤ │ Примечания. 1. Значения сопротивлений
приведены для ячеистого бетона
│ │средней
влажностью 10%. │ │ 2. Для
мелкозернистого бетона на
песке с модулем
крупности 2,0
│ │и
менее, а также для легкого бетона
на мелком пористом
заполнителе
│ │значения расчетных
сопротивлений R следует принимать
с умножением
│ │ bt
│ │на
коэффициент 0,8.
│ │
3. Для
поризованного бетона, а
также для керамзитоперлитобетона
│ │на вспученном
перлитовом песке значения
расчетных сопротивлений R
│ │
bt
│ │следует
принимать как для легкого бетона с умножением на коэффициент 0,7. │ │ 4. Для напрягающего бетона значения R следует принимать с умножением
│ │
bt
│ │на
коэффициент 1,2.
│ │ 5. Для
тяжелых бетонов классов
В70 - В100 расчетные
значения │ │сопротивления
осевому сжатию R и осевому растяжению
R приняты с учетом
│ │ b bt │ │дополнительного понижающего коэффициента гамма
, учитывающего
│ │
b,br │ │увеличение хрупкости
высокопрочных бетонов в
связи с уменьшением
│ │
360 - В
│ │деформаций
ползучести и равного гамма = -------, где В - класс бетона
│ │ b,br 300
│ │по
прочности на сжатие.
│ └───────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ ┌─────────────┬─────────────────┬─────────────────────────────────────────┐ │ Вид
│ Бетон │ Расчетные значения сопротивления
бетона │ │сопротивления│ │ для предельных
состояний первой группы │ │ │ │R , МПа, при классе бетона по прочности │ │ │ │ bt │ │ │ │ на осевое растяжение │ │ │
├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┤ │ │ │В 0,8│В
1,2│В 1,6│В 2,0│В 2,4│В 2,8│В 3,2│ │ │ │ t │ t
│ t │ t │ t
│ t │ t │ ├─────────────┼─────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤ │Растяжение │Тяжелый, │0,62 │0,93 │1,25
│1,55 │1,85 │2,15 │2,45 │ │осевое
R │мелкозернистый, │
│ │
│ │ │
│ │ │ bt
│напрягающий
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │и легкий │ │
│ │ │
│ │ │ └─────────────┴─────────────────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┘ 6.1.12. В
необходимых случаях расчетные значения прочностных характеристик бетона
умножают на следующие коэффициенты условий работы а)
б) в) г)
по интерполяции -
при влажности ячеистого бетона свыше 10% и менее 25%. Влияние
попеременного замораживания и оттаивания, а также отрицательных температур
учитывают коэффициентом условий работы бетона 6.1.13. Основными
деформационными характеристиками бетона являются значения: предельных
относительных деформаций бетона при осевом сжатии и растяжении (при однородном
напряженном состоянии бетона) начального модуля
упругости модуля сдвига G; коэффициента
(характеристики) ползучести коэффициента
поперечной деформации бетона (коэффициента Пуассона) коэффициента
линейной температурной деформации бетона 6.1.14.
Значения предельных относительных деформаций тяжелого, мелкозернистого и
напрягающего бетонов принимают равными: при
непродолжительном действии нагрузки:
при продолжительном
действии нагрузки - по таблице 6.10 в зависимости от относительной влажности
воздуха окружающей среды. ─────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Относительная Относительные деформации тяжелого,
мелкозернистого влажность
и напрягающего бетонов при продолжительном действии нагрузки воздуха
───────────────────────────────────────────────────────────── окружающей при сжатии при растяжении среды, %
───────────────────────────────────────────────────────────── ─────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Выше
75 3,0 4,2
2,4 0,21 0,27
0,19 ─────────────────────────────────────────────────────────────────────────── 40
- 75 3,4 4,8
2,8 0,24 0,31
0,22 ─────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Ниже
40 4,0 5,6
3,4 0,28 0,36
0,26 ─────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Примечания. 1. Относительную влажность
воздуха окружающей среды принимают по СП
131.13330 как среднюю
месячную относительную влажность наиболее
теплого месяца для района строительства. 2. Для
высокопрочных бетонов значения
относительных деформаций следует
принимать с умножением на отношение (270 - В)/210. ─────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Значения предельных
относительных деформаций для легких, ячеистых и поризованных бетонов следует
принимать по специальным указаниям. Допускается
принимать значения предельных относительных деформаций легких бетонов при
продолжительном действии нагрузки по таблице 6.4 с понижающим коэффициентом 6.1.15.
Значения начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении принимают в
зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно таблице 6.11.
Значения модуля сдвига бетона принимают равным Таблица 6.11 ┌─────────────────┬─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ Бетон
│ Значения начального
модуля упругости бетона │ │ │ -3
│ │ │ при сжатии и
растяжении E , МПа x 10 , при
классе │ │ │ b
│ │ │ бетона по прочности на сжатие │ │
├────┬───┬────┬────┬────┬────┬────┬─────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┤ │ │В1,5│В2
│В2,5│В3,5│ В5 │В7,5│В10 │В12,5│В15
│В20 │В25 │В30 │В35 │В40 │В45 │В50
│В55 │В60 │В70 │В80 │В90 │В100│ ├─────────────────┼────┼───┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │Тяжелый │ - │ - │ - │9,5
│13,0│16,0│19,0│21,5 │24,0│27,5│30,0│32,5│34,5│36,0│37,0│38,0│39,0│39,5│41,0│42,0│42,5│
43 │ ├─────────────────┼────┼───┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │Мелкозернистый │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │групп: │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │А
- естественного│ - │ -
│ - │7,0 │ 10
│13,5│15,5│17,5 │19,5│22,0│24,0│26,0│27,5│28,5│
- │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ │твердения │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │Б
- автоклавного │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │
- │16,5│18,0│19,5│21,0│22,0│23,0│23,5│24,0│24,5│25,0│
- │ - │ -
│ - │ │твердения │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ ├─────────────────┼────┼───┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │Легкий
и │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │поризованный │
│ │ │
│ │ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │марки
по средней │ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │плотности: │ │
│ │ │
│ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │D800 │ - │ - │4,0 │4,5 │5,0
│5,5 │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ │D1000 │ - │ - │5,0 │5,5 │6,3
│7,2 │8,0 │ 8,4 │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ │D1200 │ - │ - │6,0 │6,7 │7,6
│8,7 │9,5 │10,0 │10,5│ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ │D1400 │ - │ - │7,0 │7,8 │8,8
│10,0│11,0│11,7
│12,5│13,5│14,5│15,5│ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ │D1600 │ - │ - │ - │9,0
│10,0│11,5│12,5│13,2 │14,0│15,5│16,5│17,5│18,0│
- │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ │D1800 │ - │ - │ - │ -
│11,2│13,0│14,0│14,7
│15,5│17,0│18,5│19,5│20,5│21,0│
- │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ │D2000 │ - │ - │ - │ -
│ -
│14,5│16,0│17,0
│18,0│19,5│21,0│22,0│23,0│23,5│
- │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ ├─────────────────┼────┼───┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │Ячеистый │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │автоклавного │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │твердения
марки │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │по
средней │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │плотности: │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │
│ │ │ │D500 │1,4 │ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ │D600 │1,7 │1,8│2,1
│ - │ - │ -
│ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ │D700 │1,9 │2,2│2,5 │2,9
│ - │ - │ -
│ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ │D800 │ - │ - │2,9 │3,4 │4,0
│ - │ - │
- │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ │D900 │ - │ - │ - │3,8 │4,5 │5,5 │
- │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ │D1000 │ - │ - │ - │ -
│5,0 │6,0 │7,0 │
- │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ │D1100 │ - │ - │ - │ -
│ - │6,8 │7,9
│ 8,3 │8,6 │ - │
- │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ │D1200 │ - │ - │ - │ -
│ - │ - │8,4 │ 8,8 │9,3 │
- │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ - │ -
│ - │ ├─────────────────┴────┴───┴────┴────┴────┴────┴────┴─────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┤ │ Примечания. 1. Для мелкозернистого бетона
группы А, подвергнутого
│ │тепловой обработке
или при атмосферном
давлении, значения начальных
│ │модулей
упругости бетона следует принимать с коэффициентом 0,89.
│ │ 2. Для легкого, ячеистого и поризованного
бетонов при промежуточных
│ │значениях плотности
бетона начальные модули
упругости принимают │ │по
линейной интерполяции.
│ │ 3. Для ячеистого бетона неавтоклавного
твердения значения E принимают │ │
b
│ │как
для бетона автоклавного твердения с умножением на коэффициент 0,8. │ │ 4. Для напрягающего бетона значения E
принимают как для
тяжелого
│ │
b
│ │бетона
с умножением на коэффициент альфа = 0,56 + 0,006 В.
│ └───────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ При продолжительном
действии нагрузки значения модуля деформаций бетона определяют по формуле
где 6.1.16.
Значения коэффициента ползучести бетона ┌──────────────────────┬──────────────────────────────────────────────────┐ │ Относительная │
Значения коэффициента ползучести бетона фи │ │ влажность воздуха │
b,cr │ │
окружающей среды, % │ при классе тяжелого бетона на
сжатие │ │
├───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬──────────┤ │ │В10│В15│В20│В25│В30│В35│В40│В45│В50│В55│В60
- В100│ ├──────────────────────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──────────┤ │Выше
75
│2,8│2,4│2,0│1,8│1,6│1,5│1,4│1,3│1,2│1,1│ 1,0
│ ├──────────────────────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──────────┤ │40
- 75
│3,9│3,4│2,8│2,5│2,3│2,1│1,9│1,8│1,6│1,5│ 1,4
│ ├──────────────────────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──────────┤ │Ниже
40
│5,6│4,8│4,0│3,6│3,2│3,0│2,8│2,6│2,4│2,2│ 2,0
│ ├──────────────────────┴───┴───┴───┴───┴───┴───┴───┴───┴───┴───┴──────────┤ │ Примечание.
Относительную влажность воздуха
окружающей среды│ │принимают
по СП 131.13330 как среднюю
месячную относительную влажность│ │наиболее
теплого месяца для района строительства. │ └─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ Значения
коэффициента ползучести легких, ячеистых и поризованных бетонов следует
принимать по специальным указаниям. Допускается принимать
значения коэффициента ползучести легких бетонов по таблице 6.12 с понижающим
коэффициентом 6.1.17. Значение
коэффициента поперечной деформации бетона допускается принимать 6.1.18. Значение
коэффициента линейной температурной деформации бетона при изменении температуры
от минус 40 °C до плюс 50 °C принимают:
6.1.19.
Диаграммы состояния бетона используют при расчете железобетонных элементов по
нелинейной деформационной модели. В качестве
расчетных диаграмм состояния бетона, определяющих связь между напряжениями и
относительными деформациями, могут быть использованы любые виды диаграмм
бетона: криволинейные, в том числе с ниспадающей ветвью (Приложение А),
кусочно-линейные (двухлинейные и трехлинейные), отвечающие поведению бетона.
При этом должны быть обозначены основные параметрические точки диаграмм
(максимальные напряжения и соответствующие деформации, граничные значения и
т.д.). В качестве рабочих
диаграмм состояния тяжелого, мелкозернистого и напрягающего бетонов,
определяющих связь между напряжениями и относительными деформациями, принимают
упрощенные трехлинейную и двухлинейную диаграммы (рисунки 6.1, а, б) по типу
диаграмм Прандтля. а - Трехлинейная
диаграмма состояния сжатого бетона; б - Двухлинейная
диаграмма состояния сжатого бетона Рисунок
6.1. Диаграммы состояния сжатого бетона 6.1.20. При
трехлинейной диаграмме (рисунок 6.1, а) сжимающие напряжения бетона При
При При
Значения напряжений
а значения
относительных деформаций Значения
относительных деформаций при
непродолжительном действии нагрузки: для бетонов класса
по прочности на сжатие В60 и ниже для высокопрочных
бетонов класса по прочности на сжатие В70 - В100 при продолжительном
действии нагрузки - по таблице 6.10. Значения 6.1.21. При
двухлинейной диаграмме (рисунок 6.1, б) сжимающие напряжения бетона при
при
Значения
приведенного модуля деформации бетона Значения
относительных деформаций для тяжелого бетона
при непродолжительном действии нагрузки для легкого бетона
при непродолжительном действии нагрузки для тяжелого бетона
при продолжительном действии нагрузки по таблице 6.10. Значения 6.1.22.
Растягивающие напряжения бетона 6.1.23. При расчете
прочности железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели для определения
напряженно-деформированного состояния сжатой зоны бетона используют диаграммы
состояния сжатого бетона, приведенные в 6.1.20 и 6.1.21 с деформационными
характеристиками, отвечающими непродолжительному действию нагрузки. При этом в
качестве наиболее простой используют двухлинейную диаграмму состояния бетона. 6.1.24. При
расчете образования трещин в железобетонных конструкциях по нелинейной
деформационной модели для определения напряженно-деформированного состояния
сжатого и растянутого бетона используют трехлинейную диаграмму состояния
бетона, приведенную в 6.1.20 и 6.1.22, с деформационными характеристиками,
отвечающими непродолжительному действию нагрузки. Двухлинейную диаграмму (пп.
6.1.21), как наиболее простую, используют для определения
напряженно-деформированного состояния растянутого бетона при упругой работе
сжатого бетона. 6.1.25. При расчете
деформаций железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели при
отсутствии трещин для оценки напряженно-деформированного состояния в сжатом и
растянутом бетоне используют трехлинейную диаграмму состояния бетона с учетом
непродолжительного и продолжительного действий нагрузки. При наличии трещин для
оценки напряженно-деформированного состояния сжатого бетона помимо указанной
выше диаграммы используют, как наиболее простую, двухлинейную диаграмму
состояния бетона с учетом непродолжительного и продолжительного действий
нагрузки. 6.1.26. При расчете
раскрытия нормальных трещин по нелинейной деформационной модели для оценки
напряженно-деформированного состояния в сжатом бетоне используют диаграммы
состояния, приведенные в 6.1.20 и 6.1.21, с учетом непродолжительного действия
нагрузки. При этом в качестве наиболее простой используют двухлинейную
диаграмму состояния бетона. 6.1.27. Влияние попеременного
замораживания и оттаивания, а также отрицательных температур на деформационные
характеристики бетона учитывают коэффициентом условий работы 6.1.28. Значения
прочностных характеристик бетона при плоском (двухосном) или объемном
(трехосном) напряженном состоянии следует определять с учетом вида и класса
бетона из критерия, выражающего связь между предельными значениями напряжений,
действующих в двух или трех взаимно перпендикулярных направлениях. Деформации бетона
следует определять с учетом плоского или объемного напряженных состояний. 6.1.29.
Характеристики бетона-матрицы в дисперсно армированных конструкциях следует
принимать как для бетонных и железобетонных конструкций. Характеристики
фибробетона в фибробетонных конструкциях следует устанавливать в зависимости от
характеристик бетона, относительного содержания, формы, размеров и расположения
фибр в бетоне, ее сцепления с бетоном и физико-механических свойств, а также в
зависимости от размеров элемента или конструкции. 6.2.
Арматура 6.2.1. При
проектировании железобетонных зданий и сооружений в соответствии с требованиями,
предъявляемыми к бетонным и железобетонным конструкциям, должны быть
установлены вид арматуры, ее нормируемые и контролируемые показатели качества. 6.2.2. Для
армирования железобетонных конструкций следует применять отвечающую требованиям
соответствующих стандартов или утвержденных в установленном порядке технических
условий арматуру следующих видов: горячекатаную
гладкую и периодического профиля с постоянной и переменной высотой выступов
(кольцевой и серповидный профили соответственно) диаметром 6 - 50 мм; термомеханически
упрочненную периодического профиля диаметром 6 - 50 мм; холоднодеформированную
периодического профиля диаметром 3 - 16 мм; арматурные канаты
диаметром 6 - 18 мм. 6.2.3. Основным
показателем качества арматуры, устанавливаемым при проектировании, является
класс арматуры по прочности на растяжение, обозначаемый: А - для
горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры; В, К - для арматурных
канатов. Арматурные канаты
подразделяются на: К7, изготовленные
из круглой гладкой проволоки; К7Т, изготовленные
из проволоки периодического профиля; К7О, пластически
обжатые, изготовленные из гладкой проволоки. Классы арматуры по
прочности на растяжение отвечают гарантированному значению предела текучести,
физического или условного (равного значению напряжений, соответствующих
остаточному относительному удлинению 0,1% или 0,2%), с обеспеченностью не менее
0,95, определяемому по соответствующим стандартам. Кроме того, в необходимых
случаях к арматуре предъявляют требования по дополнительным показателям
качества: свариваемость, пластичность, хладостойкость, коррозионную стойкость,
характеристики сцепления с бетоном и др. 6.2.4. Для
железобетонных конструкций без предварительного напряжения арматуры в качестве
устанавливаемой по расчету арматуры следует преимущественно применять арматуру
периодического профиля классов А400, А500 и А600, а также арматуру классов В500
и Для поперечного и
косвенного армирования следует преимущественно применять гладкую арматуру
класса А240 из стали марок Ст3сп и Ст3пс (с категориями нормируемых показателей
не ниже 2 по ГОСТ 535), а также арматуру периодического профиля классов А400,
А500, В500 и Для предварительно
напряженных железобетонных конструкций следует предусматривать: в качестве
напрягаемой арматуры: горячекатаную и
термомеханически упрочненную периодического профиля классов А600, А800 и А1000; холоднодеформированную
периодического профиля классов от канатную 7-проволочную
(К7) классов К1400, К1500, К1600, К1700; в качестве
ненапрягаемой арматуры: горячекатаную
гладкую класса А240; горячекатаную,
термомеханически упрочненную и холоднодеформированную периодического профиля
классов А400, А500, А600, В500 и 6.2.5. При выборе
вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также прокатных
сталей для закладных деталей следует учитывать температурные условия
эксплуатации конструкций и характер их нагружения. В конструкциях,
эксплуатируемых при статической (и квазистатической) нагрузке в отапливаемых
зданиях, а также на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной
температуре минус 40 °C и выше может быть применена арматура всех вышеуказанных
классов, за исключением арматуры класса А400 из стали марки 35ГС, класса А240
из стали марки Ст3кп, применяемых при расчетной температуре минус 30 °C и выше. При расчетной
температуре ниже минус 55 °C рекомендуется использовать арматуру класса Ас500С
по [1] и А600 из стали марки 20Г2СФБА. При других условиях
эксплуатации класс арматуры и марку стали принимают по специальным указаниям. При проектировании
зоны передачи предварительного напряжения, анкеровки арматуры в бетоне и
соединений арматуры внахлестку (без сварки) следует учитывать характер
поверхности арматуры (ГОСТ Р 52544, [3]). При проектировании
сварных соединений арматуры следует учитывать способ изготовления арматуры
(ГОСТ 14098, [2]). 6.2.6. Для
монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетонных
конструкций следует применять горячекатаную арматурную сталь класса А240 марок
Ст3сп и Ст3пс (с категориями нормируемых показателей не ниже 2 по ГОСТ 535). В случае если
монтаж конструкций возможен при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °C,
для монтажных петель не допускается применять сталь марки Ст3пс. 6.2.7. Основной
прочностной характеристикой арматуры является нормативное значение
сопротивления растяжению ┌─────────┬─────────────────┬─────────────────────────────────────────────┐ │ Класс
│ Номинальный │Нормативные значения сопротивления
растяжению│ │арматуры
│диаметр арматуры,│ R и расчетные значения сопротивления │ │ │ мм
│ s,n │ │ │ │ растяжению для
предельных состояний второй │ │ │ │ группы R , МПа │ │ │ │ s,ser │ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ А240
│ 6 - 40 │ 240 │ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ А400
│ 6 - 40 │ 400 │ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ А500
│ 10 - 40 │ 500 │ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ А600
│ 10 - 40 │ 600 │ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ А800
│ 10 - 32 │ 800 │ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ А1000
│ 10 - 32 │ 1000 │ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ В500
│ 3 - 16 │ 500 │ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ В 500
│ 3 - 5 │ 500 │ │
р
│
│
│ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ В 1200 │ 8
│ 1200 │ │ р
│ │ │ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ В 1300 │ 7
│ 1300 │ │ р
│
│
│ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ В 1400 │ 4; 5; 6
│ 1400 │ │ р
│
│
│ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ В 1500 │ 3
│ 1500 │ │ р
│
│
│ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ В 1600 │ 3 - 5
│ 1600 │ │ р
│
│
│ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ К1400
│ 15 │ 1400 │ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ К1500
│ 6 - 18 │ 1500 │ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ К1600
│6; 9; 11; 12; 15 │ 1600 │ ├─────────┼─────────────────┼─────────────────────────────────────────────┤ │ К1700
│ 6 - 9 │ 1700 │ └─────────┴─────────────────┴─────────────────────────────────────────────┘ 6.2.8.
Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению где Расчетные значения
сопротивления арматуры растяжению ┌───────────────────┬─────────────────────────────────────────────────────┐ │ Класс арматуры │
Значения расчетного сопротивления арматуры │ │ │ для предельных состояний первой группы,
МПа │ │
├─────────────────────────┬───────────────────────────┤ │ │ растяжению R │ сжатию R │ │ │ s │ sc │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ А240 │ 210 │ 210 │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ А400 │ 350 │ 350 │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ А500 │ 435 │ 435 (400) │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ А600 │ 520 │ 470 (400) │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ А800 │ 695 │ 500 (400) │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ А1000 │ 870 │ 500 (400) │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ В500 │ 435 │ 415 (380) │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ В 500 │ 415 │ 390 (360) │ │ р │ │ │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ В 1200 │ 1050 │ 500 (400) │ │ р │ │ │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ В 1300 │ 1130 │ 500 (400) │ │ р │ │ │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ В 1400 │ 1215 │ 500 (400) │ │ р │ │ │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ В 1500 │ 1300 │ 500 (400) │ │ р │ │ │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ В 1600 │ 1390 │ 500 (400) │ │ р │ │ │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ К1400 │ 1215 │ 500 (400) │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ К1500 │ 1300 │ 500 (400) │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ К1600 │ 1390 │ 500 (400) │ ├───────────────────┼─────────────────────────┼───────────────────────────┤ │ К1700 │ 1475 │ 500 (400) │ ├───────────────────┴─────────────────────────┴───────────────────────────┤ │ Примечание. Значения R в скобках
используют только при
расчете│ │ sc │ │на
кратковременное действие нагрузки. │ └─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ Значения расчетного
сопротивления арматуры сжатию Для арматуры
классов В500 и А600 граничные значения сопротивления сжатию принимаются с
понижающим коэффициентом условий работы. Расчетные значения 6.2.9. В
необходимых случаях расчетные значения прочностных характеристик арматуры
умножают на коэффициенты условий работы Расчетные значения Таблица 6.15
Для поперечной
арматуры всех классов расчетные значения сопротивления 6.2.10. Основными
деформационными характеристиками арматуры являются значения: относительных
деформаций удлинения арматуры модуля упругости
арматуры 6.2.11.
Значения относительных деформаций арматуры для арматуры с
физическим пределом текучести
для арматуры с
условным пределом текучести
6.2.12.
Значения модуля упругости арматуры
6.2.13.
Диаграммы состояния (деформирования) арматуры используют при расчете
железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели. При расчете
железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели в качестве
расчетной диаграммы состояния (деформирования) арматуры, устанавливающей связь
между напряжениями а - двухлинейная
диаграмма; б - трехлинейная диаграмма Рисунок
6.2. Диаграммы состояния растянутой арматуры Диаграммы состояния
арматуры при растяжении и сжатии принимают одинаковыми, с учетом нормируемых
расчетных сопротивлений арматуры растяжению и сжатию. Допускается в
качестве расчетных диаграмм состояния арматуры использовать криволинейные
расчетные диаграммы, аппроксимирующие фактические диаграммы деформирования
арматуры. 6.2.14. Напряжения
в арматуре при
при Значения Допускается при
соответствующем обосновании принимать величину относительной деформации 6.2.15. Напряжения
в арматуре при при
Значения Значения напряжений
Значения
относительных деформаций 7. Бетонные
конструкции Конструкции
рассматривают как бетонные, если их прочность обеспечена одним только бетоном. Бетонные элементы
применяют: а) преимущественно
на сжатие при расположении продольной сжимающей силы в пределах поперечного
сечения элемента; б) в отдельных
случаях в конструкциях, работающих на сжатие при расположении продольной
сжимающей силы за пределами поперечного сечения элемента, а также в изгибаемых
конструкциях, когда их разрушение не представляет непосредственной опасности
для жизни людей и сохранности оборудования. Конструкции с
арматурой, площадь сечения которой меньше минимально допустимой по
конструктивным требованиям 10.3, рассматривают как бетонные. 7.1. Расчет
бетонных элементов по прочности 7.1.1. Бетонные
элементы рассчитывают по прочности на действие продольных сжимающих сил,
изгибающих моментов и поперечных сил, а также на местное сжатие. 7.1.2. Расчет по
прочности бетонных элементов при действии продольной сжимающей силы
(внецентренное сжатие) и изгибающего момента следует производить для сечений,
нормальных к их продольной оси. Расчет бетонных
элементов производят на основе нелинейной деформационной модели согласно 8.1.20
- 8.1.30, принимая в расчетных зависимостях площадь арматуры равной нулю.
Допускается расчет бетонных элементов прямоугольного и таврового сечений при
действии усилий в плоскости симметрии нормального сечения производить по
предельным усилиям согласно 7.1.7 - 7.1.12. 7.1.3. Бетонные
элементы в зависимости от условий их работы и требований, предъявляемых к ним,
рассчитывают по предельным усилиям без учета или с учетом сопротивления бетона
растянутой зоны. Без учета
сопротивления бетона растянутой зоны (рисунок 7.1) производят расчет
внецентренно сжатых элементов при расположении продольной сжимающей силы в пределах
поперечного сечения элемента, принимая, что достижение предельного состояния
характеризуется разрушением сжатого бетона. Сопротивление бетона сжатию при
расчете по предельным усилиям условно представляют напряжениями, равными Рисунок 7.1. Схема
усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к
продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента,
рассчитываемого по прочности без учета
сопротивления бетона растянутой зоны С учетом
сопротивления бетона растянутой зоны (рисунок 7.2) производят расчет элементов,
работающих на сжатие при расположении продольной сжимающей силы за пределами
поперечного сечения элемента, изгибаемых элементов, а также элементов, в
которых не допускают трещины по условиям эксплуатации конструкций. При этом при
расчете по предельным усилиям принимают, что предельное состояние
характеризуется достижением предельных усилий в бетоне растянутой зоны,
определяемых в предположении упругой работы бетона (7.1.9, 7.1.10, 7.1.12). Рисунок 7.2. Схема
усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к
продольной оси изгибаемого (внецентренно сжатого) бетонного
элемента, рассчитываемого по прочности с учетом
сопротивления бетона растянутой зоны 7.1.4. Расчет по
прочности бетонных элементов при действии поперечных сил производят из условия,
по которому сумма соотношений главного растягивающего напряжения к расчетному
сопротивлению бетона осевому растяжению 7.1.5. Расчет по
прочности бетонных элементов на действие местной нагрузки (местное сжатие)
производят согласно указаниям 8.1.43 - 8.1.45. 7.1.6. В бетонных
элементах в случаях, указанных в 10.3.7, необходимо предусматривать
конструктивную арматуру. Расчет внецентренно
сжатых бетонных элементов по предельным
усилиям 7.1.7. При
расчете по прочности внецентренно сжатых бетонных элементов на действие
сжимающей продольной силы следует учитывать случайный эксцентриситет 1/600 длины
элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения; 1/30 высоты
сечения; 10 мм. Для элементов
статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы
относительно центра тяжести приведенного сечения Для элементов
статически определимых конструкций эксцентриситет 7.1.8. При гибкости
элементов 7.1.9.
Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов при расположении продольной
сжимающей силы в пределах поперечного сечения элемента производят из условия где N - действующая
продольная сила;
Для элементов
прямоугольного сечения
Допускается расчет
внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения при эксцентриситете
продольной силы
где A - площадь
поперечного сечения элемента;
Таблица 7.1 ┌─────────────┬──────────────┬──────────────┬──────────────┬──────────────┐ │ l /h
│ 6 │ 10
│ 15 │ 20
│ │ 0
│ │ │ │ │ ├─────────────┼──────────────┼──────────────┼──────────────┼──────────────┤ │ фи
│ 0,92 │
0,9 │ 0,8
│ 0,6 │ └─────────────┴──────────────┴──────────────┴──────────────┴──────────────┘ Внецентренно сжатые
бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям
эксплуатации, независимо от расчета из условия (7.1) должны быть проверены с
учетом сопротивления бетона растянутой зоны из условия Для элементов
прямоугольного сечения условие (7.4) имеет вид В формулах (7.4) и
(7.5): A - площадь
поперечного сечения бетонного элемента; I - момент инерции
сечения бетонного элемента относительно его центра тяжести;
7.1.10.
Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов при расположении продольной сжимающей
силы за пределами поперечного сечения элемента производят из условий (7.4) и
(7.5). 7.1.11.
Значение коэффициента
где
где D - жесткость
элемента в предельной по прочности стадии, определяемая как для железобетонных
элементов, но без учета арматуры, согласно 8.1.15. Расчет изгибаемых
бетонных элементов по предельным усилиям 7.1.12.
Расчет изгибаемых бетонных элементов следует производить из условия
где M - изгибающий
момент от внешней нагрузки;
Значение
где W - момент
сопротивления сечения элемента для крайнего растянутого волокна. Для элементов
прямоугольного сечения
8.
Железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры 8.1. Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным
состояниям первой группы Расчет
железобетонных элементов по прочности Железобетонные
элементы рассчитывают по прочности на действие изгибающих моментов, продольных
сил, поперечных сил, крутящих моментов и на местное действие нагрузки (местное
сжатие, продавливание). Расчет по прочности
железобетонных элементов на действие изгибающих моментов
и продольных сил Общие положения 8.1.1.
Расчет по прочности железобетонных элементов при действии изгибающих моментов и
продольных сил (внецентренное сжатие или растяжение) следует производить для
сечений, нормальных к их продольной оси. Расчет по прочности
нормальных сечений железобетонных элементов следует производить на основе
нелинейной деформационной модели согласно 8.1.20 - 8.1.30. Допускается
производить расчет на основе предельных усилий: железобетонных
элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой, расположенной
у перпендикулярных плоскости изгиба граней элемента, при действии усилий в
плоскости симметрии нормальных сечений согласно 8.1.4 - 8.1.16; внецентренно сжатых
элементов круглого и кольцевого поперечных сечений - по указаниям Приложения Г. 8.1.2. При расчете
внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую
способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме. Допускается
производить расчет конструкций по недеформированной схеме, учитывая при гибкости
8.1.3. Для
железобетонных элементов, у которых предельное усилие по прочности оказывается
меньше предельного усилия по образованию трещин (пп. 8.2.8 - 8.2.14), площадь
сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с
требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15%, или определена из
расчета по прочности на действие предельного усилия по образованию трещин. Расчет по прочности
нормальных сечений по предельным
усилиям 8.1.4.
Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует
определять исходя из следующих предпосылок: сопротивление
бетона растяжению принимают равным нулю; сопротивление
бетона сжатию представляется напряжениями, равными деформации
(напряжения) в арматуре определяют в зависимости от высоты сжатой зоны бетона; растягивающие
напряжения в арматуре принимают не более расчетного сопротивления растяжению сжимающие
напряжения в арматуре принимают не более расчетного сопротивления сжатию 8.1.5. Расчет по
прочности нормальных сечений следует производить в зависимости от соотношения
между значением относительной высоты сжатой зоны бетона 8.1.6.
Значение где
Для тяжелого бетона
классов В70 - В100 и для мелкозернистого бетона в числителе формулы (8.1)
вместо 0,8 следует принимать 0,7. 8.1.7. При
расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов в начальном
эксцентриситете приложения продольной силы 1/600 длины
элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения; 1/30 высоты
сечения; 10 мм. Для элементов
статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы
относительно центра тяжести приведенного сечения Для элементов
статически определимых конструкций эксцентриситет Расчет изгибаемых
элементов 8.1.8. Расчет по
прочности сечений изгибаемых элементов производят из условия
где M - изгибающий
момент от внешней нагрузки;
8.1.9.
Значение при этом высоту
сжатой зоны x определяют по формуле
8.1.10. Значение а) если граница
проходит в полке (рисунок 8.2, а), т.е. соблюдается условие
значение б) если граница
проходит в ребре (рисунок 8.2, б), т.е. условие (8.6) не соблюдается, значение при этом высоту
сжатой зоны бетона x определяют по формуле
Рисунок
8.1. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к
продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при его
расчете по прочности Рисунок
8.2. Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого
железобетонного элемента 8.1.11. Значение а) при наличии
поперечных ребер или при б) при отсутствии
поперечных ребер (или при расстояниях между ними больших, чем расстояния между
продольными ребрами) и в) при консольных
свесах полки: при при при 8.1.12. При расчете
по прочности изгибаемых элементов рекомендуется соблюдать условие В случае, когда по
конструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второй
группы площадь растянутой арматуры принята большей, чем это требуется для
соблюдения условия 8.1.13. При
симметричном армировании, когда
Если вычисленная
без учета сжатой арматуры Расчет внецентренно
сжатых элементов 8.1.14.
Расчет по прочности прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов
производят из условия
где N - продольная
сила от внешней нагрузки; e - расстояние от
точки приложения продольной силы N до центра тяжести сечения растянутой или
наименее сжатой (при полностью сжатом сечении элемента) арматуры, равное
Здесь
Высоту сжатой зоны
x определяют: а) при
б) при
Рисунок
8.3. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к
продольной оси внецентренно сжатого железобетонного
элемента, при расчете его по прочности 8.1.15.
Значение коэффициента
где N - продольная
сила от внешней нагрузки;
Здесь D - жесткость
железобетонного элемента в предельной по прочности стадии, определяемая
согласно указаниям расчета по деформациям;
Допускается
значение D определять по формуле
где I,
Здесь
Допускается
уменьшать значение коэффициента 8.1.16.
Расчет по прочности прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов с
арматурой, расположенной у противоположных в плоскости изгиба сторон сечения,
при эксцентриситете продольной силы
где
Здесь A - площадь
бетонного сечения;
Таблица 8.1 ┌──────────────────┬──────────────────────────────────────────────────────┐ │ Класс бетона │ фи при l /h, равном │ │ │ 0 │ │
├─────────────┬────────────┬─────────────┬─────────────┤ │ │ 6
│ 10 │
15 │ 20
│ ├──────────────────┼─────────────┼────────────┼─────────────┼─────────────┤ │ В20 - В55 │
0,92 │ 0,9
│ 0,83 │
0,7 │ ├──────────────────┼─────────────┼────────────┼─────────────┼─────────────┤ │ В60 │ 0,91
│ 0,89 │
0,80 │ 0,65
│ ├──────────────────┼─────────────┼────────────┼─────────────┼─────────────┤ │ В80 │ 0,90
│ 0,88 │
0,79 │ 0,64
│ └──────────────────┴─────────────┴────────────┴─────────────┴─────────────┘ 8.1.17.
Расчетную длину Допускается
расчетную длину а) для элементов с шарнирным опиранием на двух концах - 1,0l; б) для элементов с жесткой заделкой (исключающей поворот опорного сечения) на одном конце и незакрепленным другим концом (консоль) - 2,0l; в) для элементов с шарнирным несмещаемым опиранием на одном конце, а на другом конце: с жесткой (без поворота) заделкой - 0,7l; с податливой (допускающей ограниченный поворот) заделкой - 0,9l; г) для элементов с податливым шарнирным опиранием (допускающим ограниченное смещение опоры) на одном конце, а на другом конце: с жесткой (без поворота) заделкой - 1,5l; с податливой (с ограниченным поворотом) заделкой - 2,0l; д) для элементов с несмещаемыми заделками на двух концах: жесткими (без поворота) - 0,5l; податливыми (с ограниченным поворотом) - 0,8l; е) для элементов с ограниченно смещаемыми заделками на двух концах: жесткими (без поворота) - 0,8l; податливыми (с ограниченным поворотом) - 1,2l. Расчет центрально
растянутых элементов 8.1.18. Расчет по
прочности сечений центрально растянутых элементов следует производить из
условия
где N - продольная
растягивающая сила от внешних нагрузок;
Значение силы
где Расчет внецентренно
растянутых элементов 8.1.19.
Расчет по прочности прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов
следует производить в зависимости от положения продольной силы N: а) если продольная
сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре S и S' (рисунок 8.4,
а) - из условий
где
Усилия
б) если продольная
сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в
арматуре S и S' (рисунок 8.4, б) - из условия (8.20), определяя предельный
момент при этом высоту
сжатой зоны x определяют по формуле а - между
равнодействующими усилий в арматуре S и S'; б - за пределами
расстояний между равнодействующими усилий в арматуре S
и S' Рисунок 8.4. Схема
усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к
продольной оси внецентренно растянутого железобетонного
элемента, при расчете его по прочности при приложении
продольной силы N Если полученное из
расчета по формуле (8.25) значение Расчет по прочности
нормальных сечений на основе
нелинейной деформационной модели 8.1.20. При
расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси
элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей
уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а
также следующих положений: распределение
относительных деформаций бетона и арматуры по высоте сечения элемента принимают
по линейному закону (гипотеза плоских сечений); связь между осевыми
напряжениями и относительными деформациями бетона и арматуры принимают в виде
диаграмм состояния (деформирования) бетона и арматуры; сопротивление
бетона растянутой зоны допускается не учитывать, принимая при 8.1.21. Переход от
эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью
процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению. Для
этого нормальное сечение условно разделяют на малые участки: при косом
внецентренном сжатии (растяжении) и косом изгибе - по высоте и ширине сечения;
при внецентренном сжатии (растяжении) и изгибе в плоскости оси симметрии
поперечного сечения элемента - только по высоте сечения. Напряжения в пределах
малых участков принимают равномерно распределенными (усредненными). 8.1.22. При
расчете элементов с использованием деформационной модели принимают: значения сжимающей
продольной силы, а также сжимающих напряжений и деформаций укорочения бетона и
арматуры со знаком "минус"; значения
растягивающей продольной силы, а также растягивающих напряжений и деформаций
удлинения бетона и арматуры со знаком "плюс". Знаки координат
центров тяжести арматурных стержней и выделенных участков бетона, а также точки
приложения продольной силы принимают в соответствии с назначенной системой
координат XOY. В общем случае начало координат этой системы (точка 0 на рисунке
8.5) располагают в произвольном месте в пределах поперечного сечения элемента. Рисунок
8.5. Расчетная схема нормального сечения железобетонного
элемента 8.1.23. При
расчете нормальных сечений по прочности в общем случае (см. рисунок 8.5)
используют: уравнения
равновесия внешних сил и внутренних усилий в нормальном сечении элемента:
уравнения,
определяющие распределение деформаций по сечению элемента зависимости,
связывающие напряжения и относительные деформации бетона и арматуры
В уравнениях (8.26)
- (8.32):
здесь N - продольная сила
от внешней нагрузки;
Коэффициенты Значения
коэффициентов
8.1.24.
Расчет нормальных сечений железобетонных элементов по прочности производят из
условий:
где
8.1.25. Для
железобетонных элементов, на которые действуют изгибающие моменты двух направлений
и продольная сила (рисунок 8.5), деформации бетона
Жесткостные
характеристики
Обозначения в
формулах - см. 8.1.23. 8.1.26. Для
железобетонных элементов, на которые действуют только изгибающие моменты двух
направлений 8.1.27. Для
внецентренно сжатых в плоскости симметрии поперечного сечения железобетонных
элементов и расположении оси X в этой плоскости принимают
8.1.28. Для
изгибаемых в плоскости симметрии поперечного сечения железобетонных элементов и
расположения оси X в этой плоскости принимают N = 0,
8.1.29. Расчет по
прочности нормальных сечений внецентренно сжатых бетонных элементов при
расположении продольной сжимающей силы в пределах поперечного сечения элемента
производят из условия (8.37) согласно указаниям 8.1.24 - 8.1.28, принимая в
формулах 8.1.25 для определения Для изгибаемых и
внецентренно сжатых бетонных элементов, в которых не допускаются трещины, расчет
производят с учетом работы растянутого бетона в поперечном сечении элемента из
условия
где
8.1.30. Предельные
значения относительных деформаций бетона При внецентренном
сжатии или растяжении элементов и распределении в поперечном сечении бетона
элемента деформаций только одного знака предельные значения относительных
деформаций бетона
где Предельные значения
относительной деформации арматуры 0,025 - для
арматуры с физическим пределом текучести; 0,015 - для арматуры
с условным пределом текучести. Расчет по прочности
железобетонных элементов при действии
поперечных сил Общие положения 8.1.31.
Расчет по прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил
производят на основе модели наклонных сечений. При расчете по
модели наклонных сечений должны быть обеспечены прочность элемента по полосе
между наклонными сечениями и наклонному сечению на действие поперечных сил, а
также прочность по наклонному сечению на действие момента. Прочность по
наклонной полосе характеризуется максимальным значением поперечной силы,
которое может быть воспринято наклонной полосой, находящейся под воздействием
сжимающих усилий вдоль полосы и растягивающих усилий от поперечной арматуры,
пересекающей наклонную полосу. При этом прочность бетона определяют по
сопротивлению бетона осевому сжатию с учетом влияния сложного напряженного
состояния в наклонной полосе. Расчет по
наклонному сечению на действие поперечных сил производят на основе уравнения
равновесия внешних и внутренних поперечных сил, действующих в наклонном сечении
с длиной проекции C на продольную ось элемента. Внутренние поперечные силы
включают поперечную силу, воспринимаемую бетоном в наклонном сечении, и
поперечную силу, воспринимаемую пересекающей наклонное сечение поперечной
арматурой. При этом поперечные силы, воспринимаемые бетоном и поперечной
арматурой, определяют по сопротивлениям бетона и поперечной арматуры растяжению
с учетом длины проекции C наклонного сечения. Расчет по
наклонному сечению на действие момента производят на основе уравнения
равновесия моментов от внешних и внутренних сил, действующих в наклонном
сечении с длиной проекции C на продольную ось элемента. Моменты от внутренних
сил включают момент, воспринимаемый пересекающей наклонное сечение продольной
растянутой арматурой, и момент, воспринимаемый пересекающей наклонное сечение
поперечной арматурой. При этом моменты, воспринимаемые продольной и поперечной
арматурой, определяют по сопротивлениям продольной и поперечной арматуры растяжению
с учетом длины проекции C наклонного сечения. Расчет
железобетонных элементов по полосе между наклонными
сечениями 8.1.32. Расчет
изгибаемых железобетонных элементов по бетонной полосе между наклонными
сечениями производят из условия где Q - поперечная
сила в нормальном сечении элемента;
Расчет
железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие поперечных
сил 8.1.33.
Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению (рисунок 8.6) производят из
условия: где Q - поперечная
сила в наклонном сечении с длиной проекции C на продольную ось элемента,
определяемая от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от
рассматриваемого наклонного сечения; при этом учитывают наиболее опасное
загружение в пределах наклонного сечения;
Рисунок
8.6. Схема усилий при расчете железобетонных элементов по
наклонному сечению на действие поперечных сил Поперечную силу
но принимают не
более
Усилие где
Расчет производят
для ряда расположенных по длине элемента наклонных сечений при наиболее опасной
длине проекции наклонного сечения C. При этом длину проекции C в формуле (8.58)
принимают не менее Допускается
производить расчет наклонных сечений, не рассматривая наклонные сечения при
определении поперечной силы от внешней нагрузки, из условия где
При расположении
нормального сечения, в котором учитывают поперечную силу При расположении
нормального сечения, в котором учитывают поперечную силу Поперечную арматуру
учитывают в расчете, если соблюдается условие Можно учитывать
поперечную арматуру и при невыполнении этого условия, если в условии (8.56)
принимать Шаг поперечной
арматуры, учитываемой в расчете, При отсутствии
поперечной арматуры или нарушении указанных выше требований, а также
приведенных в 10.3 конструктивных требований расчет производят из условий
(8.56) или (8.60), принимая усилия Поперечная арматура
должна отвечать конструктивным требованиям, приведенным в 10.3. 8.1.34. Влияние
сжимающих и растягивающих напряжений при расчете по полосе между наклонными
сечениями и по наклонным сечениям следует учитывать с помощью коэффициента Значения
коэффициента
1,25 при
где
Величины Расчет
железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие
моментов 8.1.35.
Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие моментов
(рисунок 8.7) производят из условия где M - момент в
наклонном сечении с длиной проекции C на продольную ось элемента, определяемый
от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого
наклонного сечения, относительно конца наклонного сечения (точка 0),
противоположного концу, у которого располагается проверяемая продольная
арматура, испытывающая растяжение от момента в наклонном сечении; при этом
учитывают наиболее опасное загружение в пределах наклонного сечения;
Рисунок
8.7. Схема усилий при расчете железобетонных элементов по
наклонному сечению на действие моментов Момент
где
Момент
где
Расчет производят
для наклонных сечений, расположенных по длине элемента на его концевых участках
и в местах обрыва продольной арматуры, при наиболее опасной длине проекции
наклонного сечения C, принимаемой в указанных выше пределах. Допускается
производить расчет наклонных сечений, принимая в условии (8.63) момент M в
наклонном сечении при длине проекции C на продольную ось элемента, равной Расчет по прочности
железобетонных элементов при действии
крутящих моментов Общие положения 8.1.36.
Расчет по прочности железобетонных элементов прямоугольного поперечного сечения
на действие крутящих моментов производят на основе модели пространственных
сечений. При расчете по
модели пространственных сечений рассматривают сечения, образованные наклонными
отрезками прямых, следующими по трем растянутым граням элемента, и замыкающим
отрезком прямой по четвертой сжатой грани элемента. Расчет
железобетонных элементов на действие крутящих моментов производят по прочности
элемента между пространственными сечениями и по прочности пространственных
сечений. Прочность по бетону
между пространственными сечениями характеризуется максимальным значением
крутящего момента, определяемым по сопротивлению бетона осевому сжатию с учетом
напряженного состояния в бетоне между пространственными сечениями. Расчет по
пространственным сечениям производят на основе уравнений равновесия всех
внутренних и внешних сил относительно оси, расположенной в центре сжатой зоны
пространственного сечения элемента. Внутренние моменты включают момент,
воспринимаемый арматурой, следующей вдоль оси элемента, и арматурой, следующей
поперек оси элемента, пересекающей пространственное сечение и расположенной в
растянутой зоне пространственного сечения и у растянутой грани элемента,
противоположной сжатой зоне пространственного сечения. При этом усилия,
воспринимаемые арматурой, определяют соответствию по расчетным значениям
сопротивления растяжению продольной и поперечной арматуры. При расчете
рассматривают все положения пространственного сечения, принимая сжатую зону
пространственного сечения у нижней, боковой и верхней граней элемента. Расчет на
совместное действие крутящих и изгибающих моментов, а также крутящих моментов и
поперечных сил производят исходя из уравнений взаимодействия между
соответствующими силовыми факторами. Расчет на действие
крутящего момента 8.1.37.
Расчет по прочности элемента между пространственными сечениями производят из
условия где T - крутящий
момент от внешних нагрузок в нормальном сечении элемента; b и h - меньший и
больший размеры соответственно поперечного сечения элемента. 8.1.38.
Расчет по прочности пространственных сечений производят из условия (рисунок
8.8) где T - крутящий
момент в пространственном сечении, определяемый от всех внешних сил,
расположенных по одну сторону пространственного сечения;
Рисунок
8.8. Схемы усилий в пространственных сечениях при расчете на
действие крутящего момента Значение
соотношения между усилиями в поперечной и продольной арматуре, учитываемое в
условии (8.67), приведено ниже. Крутящий момент
а крутящий момент
где
C - длина проекции
сжатой стороны пространственного сечения на продольную ось элемента;
Соотношение Расчет производят
для ряда пространственных сечений, расположенных по длине элемента, при
наиболее опасной длине проекции пространственного сечения C на продольную ось
элемента. При этом значение C принимают не более Допускается расчет
на действие крутящего момента производить, не рассматривая пространственные
сечения при определении крутящего момента от внешней нагрузки, из условия где
Соотношение Расчет производят
для ряда нормальных сечений, расположенных по длине элемента, для арматуры,
расположенной у каждой рассматриваемой грани элемента. При действии
крутящих моментов следует соблюдать конструктивные требования, приведенные в
10.3. Расчет на
совместное действие крутящего и
изгибающего моментов 8.1.39. Расчет по
прочности элемента между пространственными сечениями производят согласно
8.1.36. 8.1.40. Расчет по
прочности пространственного сечения производят из условия
где T - крутящий
момент от внешней нагрузки в пространственном сечении;
M - изгибающий
момент от внешней нагрузки в нормальном сечении;
При расчете на
совместное действие крутящего и изгибающего моментов рассматривают
пространственное сечение с растянутой арматурой, расположенной у грани,
растянутой от изгибающего момента, т.е. у грани, нормальной к плоскости
действия изгибающего момента. Крутящий момент T
от внешней нагрузки определяют в нормальном сечении, расположенном в середине
длины проекции C вдоль продольной оси элемента. В этом же нормальном сечении
определяют изгибающий момент M от внешней нагрузки. Предельный крутящий
момент Предельный
изгибающий момент Допускается для
определения крутящих моментов использовать условие (8.75). В этом случае
крутящий момент Предельный
изгибающий момент При совместном
действии крутящих и изгибающих моментов следует соблюдать расчетные и
конструктивные требования, приведенные в 10.3 и 8.1.38. Расчет на
совместное действие крутящего момента и
поперечной силы 8.1.41. Расчет по
прочности элемента между пространственными сечениями производят из условия где T - крутящий
момент от внешней нагрузки в нормальном сечении;
Q - поперечная сила
от внешней нагрузки в том же нормальном сечении;
8.1.42. Расчет по
прочности пространственного сечения производят из условия (8.79), в котором
принимают следующие величины: T - крутящий момент
от внешней нагрузки в пространственном сечении;
Q - поперечная сила
в наклонном сечении;
При расчете на
совместное действие крутящего момента и поперечной силы рассматривают
пространственное сечение с растянутой арматурой, расположенной у одной из
граней, растянутой от поперечной силы, т.е. у грани, параллельной плоскости
действия поперечной силы. Крутящий момент T
от внешней нагрузки определяют в нормальном сечении, расположенном в середине
длины C вдоль продольной оси элемента. В том же нормальном сечении определяют
поперечную силу Q от внешней нагрузки. Предельный крутящий
момент Предельную
поперечную силу Допускается для
определения крутящих моментов использовать условие (8.75), а для определения поперечных
сил - условие (8.60). В этом случае крутящий момент При совместном
действии крутящих моментов и поперечных сил следует соблюдать расчетные и
конструктивные требования, приведенные в 10.3. Расчет
железобетонных элементов на местное сжатие 8.1.43.
Расчет железобетонных элементов на местное сжатие (смятие) производят при
действии сжимающей силы, приложенной на ограниченной площади нормально к
поверхности железобетонного элемента. При этом учитывают повышенное
сопротивление сжатию бетона в пределах грузовой площади (площади смятия) за
счет объемного напряженного состояния бетона под грузовой площадью, зависящее
от расположения грузовой площади на поверхности элемента. При наличии
косвенной арматуры в зоне местного сжатия учитывают дополнительное повышение
сопротивления сжатию бетона под грузовой площадью за счет сопротивления
косвенной арматуры. Расчет элементов на
местное сжатие при отсутствии косвенной арматуры производят согласно 8.1.44, а
при наличии косвенной арматуры - согласно 8.1.45. 8.1.44.
Расчет элементов на местное сжатие при отсутствии косвенной арматуры (рисунок
8.9) производят из условия где N - местная
сжимающая сила от внешней нагрузки;
Значение
где
но принимаемый не
более 2,5 и не менее 1,0. В формуле (8.82):
центры тяжести
площадей границы расчетной
площади |