"ВСН 490-87. Проектирование и устройство свайных фундаментов и шпунтовых ограждений в условиях реконструкции промышленных предприятий и городской застройки" :: "docstroika.ru-Максимум" - бесплатные нормативы для строителей и проектировщиков

Утверждены

Минмонтажспецстроем СССР

29 декабря 1986 года

ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ И УСТРОЙСТВО СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

И ШПУНТОВЫХ ОГРАЖДЕНИЙ В УСЛОВИЯХ РЕКОНСТРУКЦИИ

ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ И ГОРОДСКОЙ ЗАСТРОЙКИ

ВСН 490-87

Срок введения в действие

1 июля 1987 года

Разработаны Всесоюзным научно-исследовательским институтом гидромеханизации, санитарно-технических и специальных строительных работ - ВНИИГС (канд. техн. наук Е.Д. Ковалевский) и Государственным институтом по проектированию оснований и фундаментов - ГПИ Фундаментпроект (канд. техн. наук В.К. Рудь). В составлении принимали участие: канд. техн. наук. В.Ф. Ковалев (НИИпромстрой), В.П. Вершинин (ЛенНИИпроект), В.О. Изофов (ВНИИГС).

Внесены и подготовлены к утверждению Главным техническим управлением Минмонтажспецстроя СССР.

Утверждены Минмонтажспецстроем СССР 29 декабря 1986 г.

Взамен ВСН 358-76/Минмонтажспецстрой СССР.

Настоящая инструкция устанавливает требования к проектированию и устройству свайных фундаментов и шпунтовых ограждений из погружаемых в грунт элементов (свай и шпунта) вблизи существующих зданий, сооружений и подземных коммуникаций в условиях реконструкции промышленных предприятий и городской застройки <*>.

--------------------------------

<*> Далее для краткости, где это возможно, вместо термина "сваи-оболочки и сваи" используется термин "сваи" и вместо термина "существующие здания и сооружения" используется термин "сооружения".

Инструкция не распространяется на проектирование и устройство свайных фундаментов и шпунтовых ограждений на просадочных и вечномерзлых грунтах, на подрабатываемых территориях, в карстоопасных районах, на оползневых склонах и искусственно промораживаемых массивах.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Свайные фундаменты и шпунтовые ограждения вблизи сооружений и подземных коммуникаций следует проектировать и строить в соответствии с требованиями действующих строительных норм и правил проектирования, производства и приемки работ по устройству оснований и фундаментов с учетом указаний настоящей инструкции.

1.2. Свайные фундаменты и шпунтовые ограждения из погружаемых в грунт элементов вблизи сооружений и подземных коммуникаций следует проектировать на основе:

имеющихся данных и результатов инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий, выполненных на момент нового строительства;

данных, полученных в результате обследования (Приложение 1) и характеризующих конструктивные особенности и состояние существующих сооружений и подземных коммуникаций, а также стабилизацию деформаций грунтов оснований сооружений за период их эксплуатации по результатам наблюдений или расчету;

данных о параметрах колебаний грунта, сооружений и подземных коммуникаций, вызываемых забивкой или вибропогружением свай и шпунта;

технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений (с оценкой по приведенным затратам и учетом сроков строительства).

1.3. Параметры колебаний при погружении свай и шпунта молотами и вибропогружателями прогнозируют, руководствуясь указаниями рекомендуемого Приложения 2, и уточняют по результатам виброизмерений при погружении указанных в проекте пробных свай, предназначенных для определения несущей способности, и шпунтин в соответствии с требованиями раздела 4 настоящей инструкции.

1.4. Динамические воздействия при погружении свай и шпунта должны удовлетворять следующим требованиям:

а) для сооружений и подземных коммуникаций должна быть обеспечена их нормальная эксплуатация;

б) параметры колебаний должны быть допустимыми для чувствительных к колебаниям машин, оборудования и приборов;

в) параметры колебаний не должны превышать допустимых значений по санитарным нормам.

1.5. Допускается проектировать свайные фундаменты и шпунтовые ограждения без учета по п. 1.4а динамических воздействий вблизи сооружений и подземных коммуникаций, которые испытывали большие динамические воздействия, чем ожидаемые от погружения ближайших к ним свай и шпунта, а деформации их оснований стабилизировались.

2. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

И ШПУНТОВЫХ ОГРАЖДЕНИЙ ИЗ ПОГРУЖАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ВБЛИЗИ СООРУЖЕНИЙ

2.1. При разработке проекта свайных фундаментов и шпунтовых ограждений из погружаемых элементов молотами или вибрационным оборудованием вблизи сооружений необходимо определить наименьшее расстояние r от погружаемых элементов до сооружений. Если расстояние r будет меньше, чем приведенное в табл. 1, необходимо собрать исходные данные в соответствии с указаниями раздела 4 и, исходя из требований п. 1,4, определить допустимые расстояния [r] в соответствии с пп. 2.3 - 2.5, 2.13 и 2.15.

Таблица 1

──────────────────────────────┬───────────────────────────────────

Сооружения │ Радиус зоны обследования, м

├───────────┬───────────────────────

│при забивке│ при вибропогружении

│ свай и ├────────┬──────┬───────

│ шпунта │ свай- │ свай │шпунта

│ │оболочек│ │

──────────────────────────────┴───────────┴────────┴──────┴───────

Производственные и гражданские 25 60 35 20

здания с полным каркасом

Здания и сооружения, в конст- 25 50 30 20

рукциях которых не возникают

усилия от неравномерных осадок

Многоэтажные бескаркасные 30 100 70 25

здания с несущими стенами

Высокие жесткие сооружения 25 80 50 20

и дымовые трубы

──────────────────────────────────────────────────────────────────

2.2. Забивка и вибропогружение свай и шпунта с учетом требований п. 1.4а допускается без дополнительного расчета, если расстояния от них до сооружений не менее указанных в табл. 1.

2.3. Если в проекте расстояния r от ближайших забиваемых молотами свай и шпунта предусматриваются меньшими чем по табл. 1, допустимые расстояния [r], на которых забивка не вызовет развития деформаций оснований сооружений ( = 0), определяют из условия

, (1)

где - ускорение вертикальных колебаний фундамента на расстоянии r до погружаемой сваи или шпунта, определяемое в соответствии с указаниями рекомендуемого Приложения 2, м/с2;

- допустимое ускорение вертикальных колебаний фундамента, при котором не происходят дополнительные деформации оснований, принимаемое по табл. 2, м/с2;

- дополнительные деформации основания существующего фундамента от динамических воздействий с ускорением .

Таблица 2

───────────────────────────────────┬──────────────────────────────

Сооружения │ Допустимое ускорение

│колебаний фундамента [альфа] ,

│ I

│ в зависимости от группы

│ грунтов оснований, м/с2

├───────────┬───────┬──────────

│ 1 │ 2 │ 3

───────────────────────────────────┴───────────┴───────┴──────────

Производственные и гражданские 1,2 0,6 0,15

здания с полным каркасом

Здания и сооружения, в конструкциях 1,5 1,0 0,15

которых не возникают усилия

от неравномерных осадок

Многоэтажные бескаркасные здания 1,0 0,5 0,15

с несущими стенами

Высокие жесткие сооружения 1,5 1,0 0,15

и дымовые трубы

──────────────────────────────────────────────────────────────────

Примечание. Группа грунтов в основании сооружений принимается по табл. 3.

Таблица 3

──────┬───────────────────────────────────────────────────────────

Группа│ Грунты в основании сооружения

грунта├───────────────────┬──────────┬────────────┬───────────────

│ пески │ супеси │ суглинки и │ прочие грунты

│ │ │ глины │

──────┴───────────────────┴──────────┴────────────┴───────────────

1 Плотные, кроме Твердые Твердые, -

мелких и пылеватых полутвердые,

водонасыщенных тугоплас-

тичные

2 Средней плотности, Пластичные Мягко- Насыпной грунт

кроме мелких пластичные с равномерной

и пылеватых сжимаемостью

водонасыщенных; маловлажный

плотные мелкие

водонасыщенные

3 Рыхлые, плотные и Текучие Текуче- Илы. Сильно-

средней плотности пластичные, заторфованные

пылеватые текучие грунты и торфы.

водонасыщенные; Насыпной грунт

мелкие средней с неравномерной

плотности сжимаемостью

водонасыщенные независимо

от влажности

──────────────────────────────────────────────────────────────────

2.4. Допустимые расстояния [r] при забивке свай и шпунта, удовлетворяющие требованию п. 2.3, определяют из графика на чертеже по показателю и коэффициенту затухания колебаний грунта с расстоянием , принимаемому по табл. 1 рекомендуемого Приложения 2. Показатель определяется по формуле

где K - коэффициент передачи колебаний грунта фундаменту сооружения, принимаемый для расчетов по табл. 3 рекомендуемого Приложения 2;

- ускорение колебаний грунта на расстоянии 0,5 м от сваи, определяемое по чертежу и формуле (2) Приложения 2.

Зависимость допустимого расстояния [r] от показателя

2.5. Допустимые расстояния [r] при вибропогружении свай-оболочек, свай и шпунта, удовлетворяющие требованию п. 2.3, определяют из графика на чертеже по показателю и коэффициенту . Показатель при вибропогружении определяется по формулам:

для шпунта ;

для свай ;

для свай-оболочек .

2.6. Если в проекте расстояния r от погружаемых свай до зданий и сооружений предусматриваются меньшими, чем по пп. 2.4 и 2.5, необходимо на стадии проектирования провести измерения параметров колебаний при погружении пробных свай в соответствии с пп. 4.6 и 4.7 и проверить допустимость ожидаемых деформаций оснований фундаментов существующих сооружений, исходя из требования

, (2)

где - дополнительные деформации основания, вызванные влиянием нагружения фундаментов нового сооружения, определяемые расчетом по СНиП 2.02.01-83;

- предельные допустимые деформации оснований фундаментов, принимаемые по табл. 4.

Примечание. Проверка условия (2) может быть произведена без учета для сооружений I категории по состоянию (табл. 5) и грунтов их оснований I группы (см. табл. 3), а также независимо от группы грунтов оснований, если в месте примыкания к существующему сооружению проектируемые фундаменты приняты из свай-стоек или из висячих свай при расчетной нагрузке на сваю не более 0,75 от несущей способности по грунту при нагрузке на острие не менее 50%.

Таблица 4

────────────────────────────┬─────────────┬───────────────────────

Сооружения │Категория <*>│ Предельные допустимые

│сооружений по│ деформации оснований

│ состоянию │ фундаментов

│ ├───────┬────────┬──────

│ │осадка,│относи- │ крен

│ │ см │тельная │

│ │ │разность│

│ │ │осадок │

────────────────────────────┴─────────────┴───────┴────────┴──────

Производственные и I 2,5 0,004 -

гражданские здания II 1,5 0,003 -

с полным каркасом III 1,0 0,0007 -

Здания и сооружения, в I 1,5 0,0016 0,0040

которых не возникают усилия II 1,0 0,0010 0,0020

от неравномерных осадок III 0,5 0,0004 0,0010

Многоэтажные бескаркасные I 2,0 0,0030 0,0040

здания с несущими стенами II 1,0 0,00070 0,0010

III 0,5 0,0003 0,0005

Высокие жесткие сооружения I 2,5 0,0035 0,0040

и дымовые трубы II 1,5 0,0020 0,0020

III 1,0 0,0008 0,0010

──────────────────────────────────────────────────────────────────

--------------------------------

<*> Устанавливается на основании результатов обследования с оценкой по табл. 5.

Таблица 5

───────────────────┬────────────┬─────────────────────────────────

Сооружения │ Категория │ Деформации в конструкциях

│по состоянию│

───────────────────┼────────────┼─────────────────────────────────

1 │ 2 │ 3

───────────────────┴────────────┴─────────────────────────────────

Производственные и I В элементах каркаса повреждений

гражданские здания нет. В ограждающих кирпичных

с полным каркасом стенах или стыках панелей

местные трещины до 1 мм

без признаков сдвигов.

Фундаменты в хорошем состоянии

II В элементах каркаса имеются

местные трещины до 0,5 мм.

Трещины в стыках стен и заделках

перекрытий до 1 мм, в огражда-

ющих конструкциях - до 5 мм при

наличии признаков сдвигов.

Относительная разность осадок

фундаментов зданий со стальным

каркасом с заполнением не более

0,001, для остальных зданий -

не более 0,003.

Фундаменты незначительно

повреждены

III В элементах каркаса непрерывные

трещины до 1 мм. Трещины

в стенах более 5 мм, смещения

в стыках и заделках перекрытий

до 5 мм.

Относительная разность осадок

фундаментов зданий со стальным

каркасом с заполнением более

0,001, для остальных зданий -

более 0,003.

Фундаменты имеют существенные

повреждения в результате

разрушения раствора и материала

Здания и I В несущих конструкциях зданий

сооружения, повреждений нет. В ограждающих

в конструкциях стенах местные трещины и сколы

которых не до 0,5 мм без смещений.

возникают усилия Фундаменты в хорошем состоянии

от неравномерных II В несущих конструкциях трещины

осадок до 0,5 мм, в стенах из кирпича

и крупных блоков до 3 мм.

Относительная разность осадок

фундаментов до 0,005.

Фундаменты незначительно

повреждены

III В несущих конструкциях сплошные

трещины свыше 1 мм, в стенах из

кирпича и крупных блоков

до 5 мм.

Относительная разность осадок

фундаментов свыше 0,005.

Фундаменты имеют существенные

повреждения в результате

разрушения раствора и материала

Многоэтажные I В несущих стенах повреждений

бескаркасные здания нет, в ограждающих кирпичных

с несущими стенами стенах и стыках панелей местные

трещины до 1 мм без признаков

сдвигов.

Фундаменты в хорошем состоянии

II В несущих кирпичных стенах

и узлах сопряжений трещины

до 3 мм непрерывные в пределах

конструкции при наличии

признаков сдвигов.

Относительная разность осадок

фундаментов панельных зданий

до 0,0008, кирпичных и блочных

зданий без армирования

до 0,0010, зданий с устройством

железобетонных поясов до 0,0014.

Крен не более 0,003.

Фундаменты незначительно

повреждены

III Сквозные трещины в стенах,

смещения в заделках и стыках

до 5 мм.

Относительная разность осадок

фундаментов панельных зданий

свыше 0,0008, кирпичных и

блочных зданий без армирования

более 0,001, зданий с устройст-

вом железобетонных поясов выше

0,0014. Крен более 0,003.

Фундаменты имеют существенные

повреждения в результате

разрушения раствора и материала

Высокие жесткие I В железобетонных конструкциях

сооружения, дымовые местные трещины до 0,5 мм.

трубы Признаки сдвигов в заделках

и стыках отсутствуют

II В железобетонных конструкциях

сооружений трещины до 0,5 мм,

в стыках сборных железобетонных

конструкций до 1,0 мм, В кирпич-

ной кладке трещины до 2 мм.

Крен не более 0,002.

Фундаменты незначительно

повреждены

III В железобетонных конструкциях

сооружений трещины до 1 мм.

В кирпичной кладке трещины

до 5 мм.

Крен более 0,002.

Фундаменты имеют существенные

повреждения в результате

разрушения раствора и коррозии

материала

──────────────────────────────────────────────────────────────────

2.7. Ожидаемые деформации по п. 2.6 следует определять по формуле

, (3)

где - предельное допустимое ускорение колебаний фундамента, принимаемое по табл. 6 для различных сооружений в зависимости от их состояния и группы грунта основания существующего здания.

Таблица 6

──────────────────────┬──────────┬────────────────────────────────

Сооружения │Категория │Предельные допустимые ускорения

│сооружений│колебаний фундаментов [альфа]

│ по │ II

│состоянию │в зависимости от группы грунтов

│ │ оснований, м/с2

│ ├──────────┬──────────┬──────────

│ │ 1 │ 2 │ 3

──────────────────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────

Производственные и I 6,0 4,5 1,2

гражданские здания II 4,5 3,0 1,0

с полным каркасом III 3,0 2,2 0,7

Здания, в которых не I 5,0 3,0 1,0

возникают усилия от II 3,5 2,2 0,7

неравномерных осадок III 2,8 1,5 0,4

Многоэтажные I 3,0 2,2 0,7

бескаркасные здания II 2,0 1,2 0,5

с несущими стенами III 1,5 1,0 0,3

Высокие жесткие I 4,0 2,5 0,8

сооружения и дымовые II 3,0 1,5 0,6

трубы III 2,0 1,2 0,4

──────────────────────────────────────────────────────────────────

Примечание. Для сооружений со свайными фундаментами значения - допускается увеличить в 1,5 раза.

2.8. При проектировании фундаментов, располагаемых в зоне влияния на деформации оснований существующих сооружений, необходимо обеспечить минимальную осадку ближайших к ним проектируемых фундаментов.

2.9. В случае вибропогружения свай и свай-оболочек необходимо проверить прочность при резонансе ближайших к свайному полю несущих конструкций в соответствии с указаниями "Инструкции по расчету несущих конструкций промышленных зданий и сооружений на динамические нагрузки" (М.: Стройиздат, 1970).

2.10. Если в проекте требуемое расстояние r меньше допустимого [r], необходимо принять меры по уменьшению динамических воздействий, приведенные в разделе 5, или принять другие технические решения (вдавливание свай, устройство консолей и др.).

2.11. При вдавливании свай на расстоянии менее 6 м от существующих фундаментов оценку влияния вдавливания на осадки фундаментов сооружений следует производить по табл. 7.

Таблица 7

──────────────────────────┬─────────┬─────────────────────────────

Фундаменты существующего │ Группа │Максимальные ожидаемые осадки

сооружения │ грунтов │ фундаментов при вдавливании

│основания│ свай в зоне 6 м

│ │ от сооружений, см

│ ├──────────────┬──────────────

│ │с поверхности │ в лидерные

│ │ │ скважины

──────────────────────────┴─────────┴──────────────┴──────────────

На естественном основании 1 1 0,5

2 1,5 0,75

3 2,0 1,0

Свайные 1 0,7 0,35

2 1,0 0,5

3 1,4 0,7

─────────────────────────────────────────────────────────────────

2.12. При погружении свай вблизи сооружений со дна котлована должны быть соблюдены требования п. 1.4а, при этом допустимые расстояния [r] по пп. 2.3 и 2.6 следует определять с учетом мер, приведенных в Приложении 3.

2.13. При наличии в зданиях и сооружениях машин, оборудования и приборов, чувствительных к колебаниям, допустимые расстояния определяют исходя из условия

, (4)

где - скорость колебаний отдельно стоящих фундаментов под машины и оборудование или несущих конструкций сооружения, находящихся на расстоянии r от погружаемых свай и шпунта, на которых установлены машины, оборудование и приборы, определяемая в соответствии с рекомендуемым Приложением 2;

[v] - допустимая скорость колебаний, принимаемая в зависимости от класса машин, оборудования и приборов, чувствительных к колебаниям, принимаемая в соответствии с "Инструкцией по расчету перекрытий на импульсивные нагрузки" (М.: Стройиздат, 1966).

2.14. Если, несмотря на принятые меры, рекомендуемые в разделе 5, по уменьшению динамических воздействий, условие (4) не соблюдается, необходимо определить зону их влияния и согласовать с производственной организацией возможность проведения в этой зоне работ по погружению свай или шпунта, предусмотрев при необходимости конструктивные или технологические решения по снижению или исключению влияния динамических воздействий (виброизоляция машин, оборудования и приборов, погружение свай и шпунта при временной остановке чувствительного к колебаниям оборудования или вне смен его работы, погружение свай вдавливанием).

2.15. Допустимость параметров колебаний на рабочих местах при погружении свай и шпунта проверяют в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.012-78 "Вибрация. Общие требования безопасности".

Для жилых зданий допускаемый уровень колебаний устанавливается в соответствии с "Санитарными нормами допустимых вибраций в жилых домах" (N 1304-75).

3. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

И ШПУНТОВЫХ ОГРАЖДЕНИЙ ИЗ ПОГРУЖАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ВБЛИЗИ ПОДЗЕМНЫХ КОММУНИКАЦИЙ

3.1. Оценку влияния динамических воздействий на подземные коммуникации можно не производить, если:

при забивке свай и шпунта молотами расстояние до коммуникаций не менее 10 м и при вибропогружении свай - не менее 15 м;

подземные коммуникации проложены в каналах, стальных кожухах или имеют защитные короба, находящиеся на расстояниях, указанных в табл. 8.

Таблица 8

─────────────────┬────────────────────────────────────────────────

Характеристика │ Допустимые расстояния [r] м, при забивке свай

грунтов │ сечением 30 x 30 см для стальных газопроводов

│ и паропроводов при внутреннем давлении, МПа

├───────────┬────────────┬───────────┬───────────

│ 0 │ 0,5 │ 1,0 │ 2,0

─────────────────┴───────────┴────────────┴───────────┴───────────

Пески 2,5 2,5 3,0 3,0

Супеси 2,5 2,5 3,0 3,5

Глины и суглинки 1,5 1,5 2,0 2,5

──────────────────────────────────────────────────────────────────

Примечание. При погружении свай сечением 40 x 40 см допустимые расстояния [r] в табл. 8 следует увеличить в 1,5 раза, а для свай сечением 20 x 20 см - уменьшить в 1,2 раза.

3.2. Для стальных трубопроводов допустимые расстояния до погружаемых свай и шпунта молотами следует принимать по табл. 8. При вибропогружении шпунта значения [r] в табл. 8 могут быть уменьшены в 1,5 раза, а свай и свай-оболочек - увеличены вдвое.

3.3. Для составных безнапорных трубопроводов из керамических, чугунных, асбоцементных и других раструбных труб допустимые расстояния [r] до погружаемых свай и шпунта определяются из условия, что трубопровод находится за пределами зоны остаточных деформаций грунта вокруг погружаемых свай, определяемой по табл. 9.

Таблица 9

───────────────────────┬──────────────────────────────────────────

Характеристика грунтов │ Радиус зоны деформации грунта, м,

│ при забивке свай сечением, см

├─────────────┬─────────────┬──────────────

│ 20 x 20 │ 30 x 30 │ 40 x 40

───────────────────────┴─────────────┴─────────────┴──────────────

Глины и суглинки 1,0 2,0 3,0

Пески и супеси 1,5 2,5 3,5

──────────────────────────────────────────────────────────────────

3.4. При погружении свай со дна котлована вблизи подземных коммуникаций допустимые расстояния [r] следует определять в соответствии с указаниями рекомендуемого Приложения 3.

4. ТРЕБОВАНИЯ К ИСХОДНЫМ ДАННЫМ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

И АВТОРСКОМУ НАДЗОРУ

4.1. Исходными данными для проектирования фундаментов и шпунтовых ограждений с учетом влияния динамических воздействий на сооружения и подземные трубопроводы являются:

а) генплан участка строительства с нанесенными подземными коммуникациями;

б) данные об инженерно-геологических условиях участка строительства;

в) характеристика сооружений и подземных коммуникаций, вблизи которых проектируются свайные фундаменты и шпунтовые ограждения, и их состояние;

г) данные о параметрах колебаний грунта и фундаментов сооружений, если расстояние от сооружений до погружаемых свай и шпунта меньше расстояния, приведенного в табл. 1.

4.2. Данные об инженерно-геологических условиях участка строительства должны характеризовать геологические и гидрогеологические условия строительной площадки, а также основания сооружений и подземных трубопроводов, находящихся в пределах расстояний до погружаемых свай и шпунта, указанных в табл. 1.

Для фундаментов сооружений, находящихся на расстояниях меньше допустимых [r] по п. 2.1, должны быть определены характеристики и показатели физико-механических свойств грунтов для каждого слоя в пределах глубины не менее сжимаемой толщи, рассчитываемой в соответствии с указаниями главы СНиП 2.02.01-83.

4.3. Характеристику и состояние сооружений и подземных коммуникаций определяют по результатам проводимого проектной организацией обследования, предусматривающего:

осмотр площадки строительства и определение возможности проведения работ по погружению пробных свай;

осмотр сооружений, расположенных в пределах расстояний, указанных в табл. 1, и сбор данных о сроках их эксплуатации и конструктивных особенностях в соответствии с рекомендуемым Приложением 1;

определение повреждений несущих и ограждающих конструкций (характер и величина раскрытия трещин, сдвиги плит перекрытий, лестничных маршей, отклонение несущих стен и колонн от вертикали и др.);

сбор данных о машинах, приборах и оборудовании, чувствительных к колебаниям, и их расположении;

сбор данных о конструкции, материале, сроках начала и окончания строительства, технологических требованиях к эксплуатации сооружений, оборудования и подземных коммуникаций, о режимах работы и внутреннем давлении в подземных трубопроводах.

Примечание. В особо ответственных случаях обследование сооружения с определением состояния и прочности конструкции должно выполняться специализированной организацией с составлением технического заключения.

4.4. При обследовании должны быть определены конструкции, требующие усиления, а также места, подлежащие ограждению от ожидаемого падения отставшей штукатурки, подвесных предметов, лепных карнизов и т.д. при погружении свай и шпунта.

По результатам обследования составляется акт (см. рекомендуемое Приложение 1).

4.5. В задании на инженерно-геологические изыскания на участке строительства необходимо предусмотреть работы по откопке шурфов для определения конструкции и состояния фундаментов, а также расчетного сопротивления и модуля деформации грунта несущего слоя, обжатого сооружением за период его эксплуатации.

4.6. Для получения данных по п. 4.1г необходимо в задании на погружение пробных свай и определение их несущей способности предусмотреть измерение параметров колебаний грунта и фундаментов сооружений, ближайших к погружаемым сваям, с определением коэффициентов и K в соответствии с указаниями Приложения 2.

При назначении мест погружения пробных свай одну сваю обязательно следует разместить в пределах свайного поля на наименьшем расстоянии от сооружения.

4.7. Параметры колебаний грунта и сооружений должны быть измерены при погружении не менее двух пробных свай (двух-пяти шпунтин).

Масса молота или характеристика вибропогружателя, а также размеры пробных свай не должны иметь значительных отклонений от принятых в проекте.

4.8. Для определения коэффициентов и K параметры колебаний грунта должны быть измерены по методике, указанной в рекомендуемом Приложении 2.

4.9. Перед погружением пробных свай и шпунта необходимо организовать инструментальные наблюдения за деформациями оснований сооружений и получить данные по результатам нивелирования о развитии деформаций во времени.

При погружении пробных свай (шпунта) и в период производственного погружения в зонах влияния на деформации по условию (2) необходимо наблюдениями за осадками контролировать соблюдение требования п. 5.5.

4.10. Наблюдения за осадками следует проводить по маркам, установленным на наружных продольных и торцевой стенах сооружения, на расстояниях до 30 м от ближайших погружаемых свай (шпунта) и до 50 м - от свай-оболочек. Количество и места установки марок должны определяться проектом. Марки должны обеспечивать получение данных о характере развития деформаций основания при погружении пробных свай (шпунта) в процессе их производственного погружения и по окончании работ по устройству свайных фундаментов и шпунтовых ограждений до момента стабилизации осадок сооружений.

Измерение осадок фундаментов следует производить с точностью не ниже 0,5 мм.

В качестве реперов можно применять марки (не менее двух), установленные на сооружении, при этом расстояние от марок до погружаемых свай или шпунта должно быть не менее 30 м, а от марок до свай-оболочек - 50 м.

4.11. Для наблюдения за деформациями конструкций используют гипсовые или цементные маяки, устанавливаемые на трещины в кладке кирпичных стен, в узлах сопряжений несущих и ограждающих конструкций.

Маяки нумеруют, краской отмечают концы трещин с указанием даты отметки, измеряют раскрытие трещин, расположение трещин схематически наносят на чертежи развертки стен. За состоянием маяков и развитием трещин устанавливают систематическое наблюдение в соответствие с требованиями "Руководства по наблюдению за деформациями оснований и фундаментов зданий и сооружений" (М.: Стройиздат, 1975).

4.12. Для подземных трубопроводов до начала свайных работ необходимо уточнить их планово-высотное положение, а в процессе погружения свай и шпунта при r < [r] должен осуществляться контроль за перемещениями трубопровода и внутренним давлением наполнителя.

4.13. Авторский надзор при проведении работ по устройству свайных фундаментов и шпунтовых ограждений вблизи существующих сооружений и подземных трубопроводов должен включать контроль за соблюдением требований ППР и выполнением предусмотренных в проекте мероприятий по усилению конструкций, а также соответствием фактических осадок осадкам, принятым в ППР.

5. ТРЕБОВАНИЯ К ППР И МЕРЫ ПО УМЕНЬШЕНИЮ ВЛИЯНИЯ

ДИНАМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ НА СООРУЖЕНИЯ

И ПОДЗЕМНЫЕ КОММУНИКАЦИИ

5.1. ППР на погружение свай и шпунта должен содержать:

стройгенплан с разрезами участка строительства и планово-высотную привязку спроектированных фундаментов и шпунтовых ограждений к фундаментам сооружений или подземным коммуникациям;

перечень и характеристики оборудования для погружения свай и шпунта и режимы его работы;

перечень и объемы необходимых подготовительных работ для погружения свай и шпунта;

технологические карты на погружение свай и шпунта или план свайного поля с указанием последовательности погружения свай и шпунта;

меры по усилению конструкций сооружений и устройству защитных ограждений;

меры по наблюдениям за осадками и состоянием сооружений;

согласованные со службой эксплуатации сроки выполнения работ по погружению свай и шпунта вблизи сооружений с чувствительным к колебаниям оборудованием.

5.2. Оборудование для погружения свай и шпунта необходимо выбирать, исходя из требования обеспечения наибольшей производительности и учитывая влияние динамических воздействий на сооружения и подземные коммуникации.

Примечание. Если основания сооружений сложены песками мелкими пылеватыми и супесями с показателем текучести > 0,5, то для забивки свай следует применять или дизель-молот с меньшей массой падающей части, или молот свободного падения по возможности с большей массой.

5.3. В случае, когда ожидаются деформации оснований, сложенных слабыми песчаными грунтами, сваи целесообразно погружать рядами вдоль сооружения, начиная с наиболее удаленных рядов. Для оснований, сложенных глинистыми грунтами, сваи следует погружать, начиная с ряда, ближнего к сооружению.

5.4. Погружение свай и шпунта начинают после того, как будут удалены имеющиеся в толще грунта остатки фундаментов, плит, лежни, корни деревьев и др.

5.5. Если осадка фундаментов сооружения развивается со скоростью, превышающей 1,0 мм/сут, необходимо прекратить погружение свай или шпунта и экстраполяцией установить значение прогнозируемых деформаций основания по графику их развития во времени . Если значения превышают данные табл. 4, необходимо принять меры согласно п. 5.7 и продолжить погружение свай или шпунта.

5.6. Меры по уменьшению влияния на сооружения и подземные коммуникации динамических воздействий при погружении свай и шпунта должны быть приняты, если:

а) расстояние r до сооружения не будет превышать расстояний, приведенных в пп. 2.3, 2.5, 2.6, 2.11 и 2.13;

б) деформация основания или сооружения в процессе погружения свай или шпунта достигла значений, принятых в проекте.

5.7. Меры по уменьшению динамических воздействий включают:

устройство лидерных скважин и шнековое рыхление грунта для погружаемых свай, выемку грунта из полых свай и свай-оболочек;

применение тиксотропной или водяной рубашки;

снижение высоты падения ударной части молота;

применение вибропогружателей с динамическим торможением на выбеге;

уменьшение количества одновременно работающих молотов или вибропогружателей;

уменьшение количества одновременно погружаемых шпунтин;

полную или частичную (до верха трубы) откопку трубопровода;

сокращение времени на соединение звеньев составных свай при погружении в песчаные пылеватые и глинистые грунты.

5.8. При погружении свай молотами в лидерные скважины амплитуду смещений грунта при расчете можно уменьшить: для песчаных грунтов - в 1,7 - 2,0 раза, глинистых - 2,0 - 2,5 при отношении площади лидера к площади сваи 0,5 - 0,7. При шнековом рыхлении грунта для указанных отношений площадей амплитуду смещений грунта можно уменьшить: для песчаных грунтов до 1,5 раз и глинистых - 2.

5.9. При устройстве лидерных скважин на расстоянии м от сооружений и м от подземных трубопроводов в водонасыщенных песчаных грунтах и текучих супесях и суглинках глубина скважины не должна превышать глубину заложения подошвы фундамента или низа трубопровода. Для других грунтов глубину лидерных скважин следует принимать из условия обеспечения устойчивости стенок скважины и несущей способности погруженных в скважины свай.

При рыхлении грунта шнеком диаметром до 300 мм расстояние до здания не регламентируют, а глубину рыхления назначают исходя из несущей способности свай, погружаемых в разрыхленный грунт.

Необходимо сокращать время между устройством скважины и погружением в нее сваи.

5.10. При наличии мерзлого грунта мощностью слоя свыше 20 см, асфальтовых и других покрытий погружение свай и шпунта вблизи сооружений и подземных трубопроводов без устройства лидерных скважин или разбуривания не допускается.

5.11. Применение тиксотропной или водяной рубашки уменьшает амплитуду смещения в глинистых грунтах до 1,5 раз.

5.12. Снижение высоты падения молота с 2 до 0,5 м приводит к уменьшению амплитуды смещений грунта в 1,2 - 1,3 раза.

5.13. Эффективность мер, принятых в ППР, по уменьшению влияния на сооружения и подземные коммуникации динамических воздействий должна быть уточнена контролем параметров колебаний в соответствии с пп. 4.6 и 4.7, а также наблюдениями за осадками согласно указаниям п. 4.9.

5.14. Если прогнозируемые в соответствии с разделом 3 расстояния до подземных трубопроводов будут меньше допустимых [r], необходимо в ППР предусмотреть на случай аварийной ситуации временное отключение трубопровода от системы.

Приложение 1

Рекомендуемое

АКТ

ОБСЛЕДОВАНИЯ ЗДАНИЯ (СООРУЖЕНИЯ), РАСПОЛОЖЕННОГО ВБЛИЗИ

ПРОЕКТИРУЕМЫХ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ПО АДРЕСУ

г. ____________ " ___ " ______________ 19__ г.

Мы, нижеподписавшиеся: представитель проектной организации ___

__________________________________________________________________

представитель заказчика __________________________________________

и представитель организации, эксплуатирующей здание (сооружение)

__________________________________________________________________

произвели визуальное обследование существующего здания

(сооружения) <*>, построенного в (месяц, год) ____________________

В результате обследования установлено: _______________________

(приводятся данные об этажности, высоте и размерах в плане,

конструктивных особенностях и назначении здания (сооружения) и

краткое описание конструкций: фундаментов с указанием типа,

размеров и глубины их заложения, давления на грунт; стен и пола

подземной части; несущих стен; перекрытий; перемычек; покрытий;

инженерных коммуникаций и др., а также оборудования, чувствитель-

ного к колебаниям, с указанием его места установки <**>.

Выводы комиссии о необходимости проведения инструментального

обследования прочности, отклонений элементов зданий от проектного

положения и т.п.

Представитель проектной организации (подпись)

Представитель заказчика (подпись)

Представитель организации,

эксплуатирующей здание (сооружение) (подпись)

--------------------------------

<*> При обследовании необходимо использовать имеющуюся

техническую документацию здания (сооружения).

<**> К акту прикладывается дефектная ведомость со схемой

расположения трещин, сколов и других дефектов.

Приложение 2

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ КОЛЕБАНИЙ

1. Расчет уровня динамических воздействий по скорости V или ускорению колебаний для определения допустимых расстояний по пп. 2.3, 2.4, 2.7, 2.13 и 2.15 производят по параметрам колебаний, определяемым согласно указаниям настоящего приложения, и уточняют по данным измерений параметров колебаний при забивке и вибропогружении пробных свай и шпунта.

Для расчетов по пп. 2.3, 2.4 и 2.7 принимают наибольшее измеренное значение амплитуды смещений и соответствующую ей частоту вертикальной составляющей колебаний, а по пп. 2.13 и 2.15 значения амплитуд смещений и частот одной из трех составляющих колебаний.

2. Скорость V (мм/с) и ускорение колебаний (мм/с2) вычисляют по формулам

; (1)

, (2)

где A и f - соответственно амплитуда смещений, мм, и частота колебаний, Гц, определяемые согласно указаниям настоящего приложения.

3. Для оценки влияния динамических воздействий на сооружения и подземные коммуникации при погружении свай молотами параметры колебаний грунта определяют по графику на чертеже на основе данных об инженерно-геологических условиях участка строительства. Значения следует определять по частоте , принимаемой по оси абсцисс в зависимости от плотности и консистенции наиболее прочного слоя грунта толщиной не менее 0,5 м, залегающего на глубину 6 - 8 м от дневной поверхности или дна котлована. Границы выделенных на графике участков соответствуют примерно диапазону изменения значений относительной плотности песка и текучести глинистых грунтов , причем с увеличением и с уменьшением возрастает .

Зависимость вертикальных смещений и ускорений

от частоты колебаний грунта :

а - пески мелкие рыхлые водонасыщенные; пылеватые средней

плотности и рыхлые независимо от влажности;

б - пески гравелистые, крупные средней плотности

независимо от влажности;

средней крупности средней плотности

водонасыщенные; мелкие плотные и средней плотности

и пылеватые плотные маловлажные и влажные;

в - пески гравелистые и крупные рыхлые

независимо от влажности;

средней крупности и мелкие рыхлые маловлажные

и влажные; мелкие плотные средней плотности

и пылеватые плотные водонасыщенные;

г - пески гравелистые крупные и средней

крупности плотные независимо от влажности;

гравелистые, крупные и средней крупности средней плотности

маловлажные и влажные; супеси твердые;

суглинки и глины тугопластичные,

полутвердые и твердые; д - супеси текучие;

е - супеси пластичные;

ж - суглинки и глины текучие и текучепластичные;

з - суглинки и глины мягкопластичные

4. Значения и соответствуют значениям вертикального колебания грунта на расстоянии 0,5 м от забиваемой сваи молотом массой 5,5 т с высоты падения 1,6 - 1,8 м. Для молотов массой не менее 1,8 т значение следует уменьшить пропорционально отношению их масс до 25%, а для молотов массой не более 7 т - увеличить до 20%.

5. Для оценки влияния динамических воздействий на сооружения при вибропогружении свай и шпунта значения и вертикальных колебаний грунта следует принимать по табл. 1.

Таблица 1

───────────────────────┬──────────────────────────────────────────

Грунты │Параметры колебаний грунта при вибропогру-

│жении на расстоянии 0,5 м от сооружения

├──────────────┬─────────────┬─────────────

│ шпунта │ сваи │сваи-оболочки

├───────┬──────┼──────┬──────┼──────┬──────

│А , мм │f , Гц│А , мм│f , Гц│А , мм│f , Гц

│ о │ о │ о │ о │ о │ о

───────────────────────┴───────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────

Пески гравелистые 0,45 15 - - 4,0 8

плотные и средней

плотности; пески круп-

ные, средней крупности

и мелкие плотные мало-

влажные и влажные;

супеси твердые;

суглинки и глины твер-

дые, полутвердые

и тугопластичные

Пески крупные, средней 0,12 20 2,0 6,5 3,0 8

крупности и мелкие

средней плотности;

пески пылеватые плот-

ные и средней плот-

ности; супеси пластич-

ные; суглинки и глины

мягкопластичные

и текучепластичные

Пески рыхлые; супеси 0,06 28 1,5 6,5 2,0 8

текучие

──────────────────────────────────────────────────────────────────

Примечания. 1. Значения и приведены для шпунта Ларсен IV, погружаемого вибропогружателем В-401; для полой сваи диаметром 600 мм, погружаемой вибропогружателем ВП-80, и железобетонной сваи-оболочки диаметром 1200 мм, погружаемой вибропогружателем ВУ-1,6 с выемкой грунта из полости сваи.

2. При погружении свай и шпунта вибропогружателями других типов необходимо внести поправку в значения и , которую следует принять для - пропорционально отношению вынуждающих сил и для - пропорционально отношению частот колебаний вибропогружателей.

6. Амплитуда смещения грунта на расстоянии r от погружаемой сваи или шпунта вычисляется по формуле

, (3)

где - амплитуда смещения на расстоянии = 0,5 м от погружаемой сваи, мм;

e - основание натурального логарифма;

- коэффициент затухания колебаний грунта с расстоянием принимается по табл. 2 и уточняется по данным измерений в соответствии с п. 10, 1/м.

Таблица 2

────────────────────────────────────┬─────────────────────────────

Грунты │ Коэффициент дельта, 1/м

├────────────┬────────────────

│забивка свай│вибропогружение

│ и шпунта ├──────┬─────────

│ │ сваи │ сваи-

│ │ │оболочки

────────────────────────────────────┴────────────┴──────┴─────────

Пески плотные и средней плотности 0,02 - 0,04 0,10 0,12

маловлажные и влажные; супеси <*>

твердые; суглинки и глины твердые,

полутвердые и тугопластичные

Пески плотные и средней плотности 0,04 - 0,07 0,08 0,10

водонасыщенные; пески рыхлые <*>

маловлажные и влажные; супеси

пластичные; суглинки и глины

пластичные и текучепластичные

Пески рыхлые водонасыщенные; супеси 0,06 - 0,10 0,07 0,08

текучие; суглинки и глины текучие <*>

--------------------------------

<*> Для грунтов одного вида по крупности, плотности сложения, влажности и текучести меньшие значения соответствуют: для песков - большим значениям показателя относительной плотности и меньшей влажности, для глинистых грунтов - меньшим значениям показателя текучести и коэффициента пористости.

7. Скорость V и ускорение колебаний на расстоянии r вычисляют по формулам

; (4)

, (5)

где и - соответственно скорость и ускорение колебаний грунта на расстоянии .

8. В соответствии с требованиями п. 4.7 должны быть измерены параметры колебаний (амплитуды смещений и соответствующие им частоты) в вертикальном и двух взаимно перпендикулярных горизонтальных направлениях.

Регистрацию колебаний следует производить одновременно через каждый 1 м погружения сваи или шпунта до проектной отметки или через 0,5 м, если в геологических разрезах имеют место выклинивающиеся слои грунта, или при мощности слоев менее 1 м.

9. Для регистрации используют виброизмерительную аппаратуру, предназначенную для регистрации смещений в диапазоне частот 2 - 30 Гц (например, датчики И001, И002, сейсмоприемники СВ-5 и СГ1-10 и осциллографы Н-700, Н-004 и Н-041, отградуированные по амплитуде смещения колебаний, и другая аналогичная аппаратура).

Датчики следует устанавливать на поверхности грунта и фундаментов на расстояниях, указанных в пп. 10 и 11, с одинаковой ориентацией по направлениям измерений колебаний грунта и фундамента. При этом необходимо обеспечить надежное крепление датчиков.

10. Коэффициент , определяемый по результатам измерений параметров колебаний, вычисляют по формуле

, (6)

где и - амплитуды смещений грунта на расстояниях и .

11. Значения коэффициента передачи колебаний грунта фундаменту (K) принимают по табл. 3.

Таблица 3

────────────────────┬─────────────────────────────────────────────

Фундамент │ Значение коэффициента K в зависимости

│от грунта несущего слоя основания фундамента

├──────────────┬───────────────┬──────────────

│пески рыхлые, │ пески средней │пески плотные,

│супеси и глины│ плотности, │супеси и глины

│с показателем │супеси и глины │с показателем

│ текучести │ с показателем │текучести

│ J >= 1,0 │ текучести │ J <= 0,5

│ L │0,5 < J < 1,0 │ L

│ │ L │

────────────────────┴──────────────┴───────────────┴──────────────

Здание или сооруже-

ние высотой до:

2 этажей 0,8 0,9 1,0

5 этажей 0,7 0,8 0,9

9 этажей 0,6 0,7 0,8

12 и выше 0,5 0,6 0,7

Оборудование,

установленное на:

грунте 0,9 0,95 1,0

перекрытии здания 0,85 0,9 1,0

или сооружения

──────────────────────────────────────────────────────────────────

По результатам измерений параметров колебаний коэффициент K вычисляют из равенства

, (7)

где - амплитуда смещений фундамента, мм;

- амплитуда смещений грунта на расстоянии от сваи, равном расстоянию до фундамента, мм.

Приложение 3

Рекомендуемое

ПЕРЕЧЕНЬ

РЕКОМЕНДУЕМЫХ МЕР ПО УСТРОЙСТВУ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

И ШПУНТОВЫХ ОГРАЖДЕНИЙ ВБЛИЗИ ЗДАНИЙ

И ПОДЗЕМНЫХ КОММУНИКАЦИЙ

1. Проверка прочности, устойчивости оснований и сдвига фундамента по подошве в соответствии со СНиП 2.02.01-83 по формуле

, (1)

где F - расчетная нагрузка на основание;

- сила предельного сопротивления основания;

- коэффициент условий работы, принимаемый равным для грунтов 1-й группы - 1,0; 2-й - 0,9 и 3-й - 0,7;

- коэффициент надежности, принимаемый для сооружений I и II категорий по состоянию равным I; II и III категории - 1,2.

2. Устройство технологического шпунта для ограждения котлована.

3. Проверка технологического шпунта по деформациям:

, (2)

где a - горизонтальное смещение верха консольного шпунта в уровне планировки грунта или максимальное смещение заанкеренного или многоярусного шпунтового ограждения;

[a] - допустимое горизонтальное смещение грунта.

4. Устройство разделительного шпунта, размеры которого обосновываются расчетом дополнительных осадок от взаимного влияния существующего и нового фундаментов.

5. Предохранение грунтов оснований сооружений от промерзания.

6. Поверхностный водоотлив.

7. Глубинное водопонижение.

8. Расчет дополнительных осадок фундаментов при водопонижении по пп. 6 и 7 и их допустимости в соответствии с требованиями п. 2.4.

9. Упрочнение грунтов оснований сооружений.

10. Усиление фундаментов и надфундаментных конструкций сооружений.

11. Вывешивание существующих сооружений к подземных коммуникаций.

12. Мероприятия по уменьшению динамических воздействий от погружения свай и шпунта:

устройство лидерных скважин и разбуривание грунта;

вдавливание;

применение обмазок, снижающих трение по боковой поверхности и в замках;

выемка грунта из полости свай и свай-оболочек;

погружение свай с подмывом.

13. Проверка горизонтального смещения существующего свайного фундамента.

При погружении свай вблизи сооружений (черт. 1) и подземных коммуникаций (черт. 2) со дна котлована целесообразно использовать меры, указанные в перечне, в соответствии с рекомендациями ниже приводимой таблицы, в которой учтены тип и глубина заложения существующего фундамента , глубина котлована , горизонт подземных вод и расстояние от верхней бровки котлована до существующего фундамента или сооружения .

Схема устройства котлованов вблизи фундаментов

на естественном основании и свайных

Черт. 1

Схема устройства котлованов вблизи подземных коммуникаций

Черт. 2

────┬────────────────────────────────┬─────────────────────────────

N │ Условия устройства котлованов │ Рекомендуемые мероприятия

п/п ├──────────────────┬─────────────┤ по перечню

│ глубина, м │ расстояние │

│ │ от верхней │

│ │ бровки │

│ │до фундамента│

│ │сооружения, м│

────┼──────────────────┼─────────────┼─────────────────────────────

1 │ 2 │ 3 │ 4

────┴──────────────────┴─────────────┴─────────────────────────────

Вблизи фундаментов на естественном основании

1 Устройство котлованов

возможно без применения

специальных мероприятий

───────────────────────────────────────────────────────────────────

2 То же п. 1;

п. 2. Шпунт деревянный, из

стальных балок с деревянным

заполнением, стальных балок

в распор, в замок.

Глубина погружения на

2 - 3 м ниже отметки подошвы

фундамента;

пп. 5 и 6

3 п. 1;

п. 2. Шпунт деревянный, из

стальных балок в распор, в

замок.

Глубина погружения шпунта:

;

п. 6

4 То же п. 1;

п. 2. Шпунт деревянный или

стальной замок;

пп. 5 и 6

5 п. 1. Откопка котлована

возможна без устройства

шпунтового ограждения, если

выполнено условие

устойчивости, при = 1,0;

= 1,2;

п. 2. Шпунт деревянный, из

стальных балок в распор и в

замок;

п. 5

6 п. 1;

п. 2. Шпунт из стальных

балок в распор, в замок.

Распорные балки должны

погружаться на глубину не

менее + 1,0 м;

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 5 и 6

7 п. 1;

п. 2. Шпунт деревянный,

стальной в замок;

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 6 - 8

8 То же п. 1;

п. 2. Шпунт стальной

в замок;

п. 3. [a] = 0,5 см;

пп. 4 - 8;

пп. 9 - 12. При

необходимости

9 п. 1;

п. 2. Шпунт деревянный,

из стальных балок в распор,

в замок;

п. 3. [a] = 1,0 см;

п. 6;

пп. 9 - 12. При

необходимости

10 То же п. 1;

п. 2. Шпунт из стальных

балок в распор, в замок;

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 4 - 6;

пп. 9 - 12. При

необходимости

11 п. 1;

п. 2. Шпунт в замок. Схема

шпунта (консольный,

заанкеренный, многоярусный)

обосновывается расчетом;

п. 3. [a] = 0,5 см;

п. 4. При необходимости;

пп. 6 - 8;

пп. 9 - 12. При

необходимости

12 п. 1;

п. 2. Шпунт в замок.

Консольная схема шпунта

допустима только в связных

грунтах, устойчивых к

динамическим воздействиям.

Взвешивающее действие воды

учитывается и для глинистых

грунтов;

п. 3. [a] = 0,5 см;

пп. 4, 5, 7, 8;

пп. 9 - 12. При

необходимости

Вблизи свайных фундаментов

13 Никаких специальных

мероприятий не требуется

14 То же п. 2. Шпунт любой, кроме

стальных балок с деревянным

заполнением;

пп. 5, 6 и 13.

15 п. 2. Шпунт любой, кроме

стальных балок с деревянным

заполнением;

пп. 7, 8

16 То же п. 2. Шпунт в замок;

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 5, 8, 13;

пп. 9 - 12. При

необходимости

17 п. 2. Шпунт любой;

п. 6;

пп. 9 - 12. При

необходимости

18 То же п. 2. Шпунт любой, кроме

стальных балок с деревянным

заполнением;

п. 4. при <= 3 м;

пп. 5 - 8, 13;

пп. 9 - 12. При

необходимости

19 п. 2. Шпунт в замок;

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 9 - 12. При

необходимости

20 п. 1;

п. 2. Шпунт в замок;

п. 3. [a] = 0,5 см;

пп. 4, 5 при < 3 м;

пп. 6 - 8;

пп. 9 - 12. При

необходимости

21 п. 1;

п. 2. Шпунт любой;

п. 6;

пп. 9 - 12. При

необходимости

22 То же п. 1;

п. 2. Шпунт любой, кроме

стальных балок с деревянным

заполнением;

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 4, 5 при <= 3,0 м;

п. 6;

пп. 9 - 12. При необходимости

23 п. 1;

п. 2. Шпунт в замок;

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 6 - 8;

пп. 9 - 12. При

необходимости

24 То же п. 1;

п. 2. Шпунт в замок;

п. 3. [a] = 0,5 см;

пп. 4, 5 при <= 3 м;

пп. 7, 8;

пп. 9 - 12. При

необходимости

Вблизи подземных коммуникаций

25 Устройство котлованов

возможно без специальных

мероприятий

26 То же п. 1;

п. 2. Шпунт любой;

п. 5

27 п. 1;

п. 2. Шпунт любой, кроме

стальных балок с деревянным

заполнением;

пп. 6, 7

28 То же п. 1;

п. 2. Шпунт деревянный,

стальной в замок;

пп. 5 - 7

29 п. 1;

п. 2. Шпунт любой;

п. 6

30 То же п. 1;

п. 2. Шпунт любой,

кроме стальных балок

с деревянным заполнением;

пп. 5, 6

31 п. 1;

п. 2. Шпунт любой в замок;

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 6 - 8;

пп. 9 - 12. При

необходимости

32 То же п. 1;

п. 2. Шпунт в замок (при

расчете необходимо учитывать

взвешивающее действие воды

и для глинистых грунтов);

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 5 - 8;

пп. 9 - 12. При

необходимости

Приложение 4

Рекомендуемое

ПРИМЕР

РАСЧЕТА ВОЗМОЖНОСТИ ПОГРУЖЕНИЯ СВАЙ ВБЛИЗИ ЗДАНИЙ

Исходные данные

Здание административное, 5-этажное, кирпичное, без подвала, высотой 16 м, построено в 1958 г.

Фундаменты ленточные, из сборных бетонных плит и блоков, глубина заложения = 2,3 м, среднее давление на грунт 0,15 МПа.

Перекрытия из железобетонных панелей.

Состояние здания: имеются трещины в стенах здания, ширина раскрытия трещин до 2 мм; имеются признаки сдвигов по трещинам. Повреждения фундаментов отсутствуют.

Сваи, погружаемые вблизи здания, железобетонные сечением 30 x 30 см, длиной 8 м. Минимальное расстояние от свай до здания r = 18 м. Расстояние до верхней бровки котлована = 16 м. Глубина котлована = 3,5 м. Крепление стенок котлована по проекту из стального шпунта типа Ларсен-4 длиной 8 м. Погружение свай намечено проводить дизель-молотом С-330 с массой ударной части 2,5 т.

Грунтовые условия. С поверхности толщина насыпного слоя достигает 1,5 м. Ниже песок средней крупности, средней плотности, влажный, с глубины 3,7 до 4,4 м водонасыщенный. Суглинки текучие и мягкопластичные до глубины 10 м подстилаются глинами тугопластичными и полутвердыми. Мощность пройденных выработок 15 м. Горизонт подземных вод на глубине = 3,7 м.

Рассматриваемое здание относится к многоэтажным бескаркасным зданиям с несущими стенами, для которых радиус зоны обследования при забивке около них свай составляет 30 м (см. табл. 1, п. 2.1). Следовательно, до начала забивки свай необходимо провести обследование и составить акт по форме рекомендуемого Приложения 1.

По результатам обследования (см. исходные данные) здание относим ко II категории по состоянию (см. табл. 5), грунт в основании здания (песок средней крупности, средней плотности влажный) по табл. 3 к грунту 2-й группы.

Поскольку расстояние от здания до погружаемых свай r = 18 м, (меньше 30 м), то в соответствии с требованиями п. 2.3 следует определить допустимое расстояние [r], на котором забивка не вызовет развития деформаций основания здания из условия (1):

где - ускорение вертикальных колебаний фундамента на расстоянии 18 м от сваи;

- допустимое ускорение вертикальных колебаний фундамента, равное 0,5 м/с2, принято по табл. 2.

Для определения расстояния [r] необходимо рассчитать ускорение на расстоянии 0,5 м от погружаемой сваи по черт. 1 и формуле (2) рекомендуемого Приложения 2. Коэффициент затухания колебаний с расстоянием для суглинков текучих и мягкопластичных принимаем 0,07 1/м по табл. 2 рекомендуемого Приложения 2. Амплитуда смещения по графику на черт. 1 Приложения 2 = 0,68 мм соответствует частоте = 17 Гц, принятой для песков средней крупности, средней плотности и глин тугопластичных и полутвердых. Ускорение колебаний равно:

Коэффициент передачи колебаний грунта фундамента 5-этажного здания на песках средней крупности средней плотности принимаем равным 0,8 (см. табл. 3 Приложения 2).

Определим коэффициент по формуле (2):

Допустимое расстояние определим по графику (см. черт. 1), построенному с учетом требования условия (1). При коэффициенте = 0,082 и коэффициенте затухания с расстоянием = 0,07 допустимое расстояние от погружаемых свай до здания [r] = 12 м.

Таким образом, забивку свай можно осуществлять без каких-либо дополнительных мероприятий. Кроме того, в соответствии с требованиями Приложения 3 ограждение котлована можно выполнить из шпунта любой конструкции. С целью удешевления и экономии металла ограждение рекомендуется выполнить из стальных балок с деревянным заполнением.

Приложение 5

Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

r - расстояние от ближайших погружаемых свай (шпунта) до фундамента сооружения или подземных коммуникаций;

[r]- допустимое расстояние от ближайших погружаемых свай (шпунта) до фундамента сооружения или подземных коммуникаций;

A - амплитуда смещений;

f - частота колебаний;

- амплитуда смещений грунта на расстоянии 0,5 м до погружаемой сваи (шпунта);

- частота колебаний грунта на расстоянии 0,5 м до погружаемой сваи;

- ускорение колебаний фундамента на расстоянии 0,5 м до погружаемой сваи;

- ускорение вертикальных колебаний фундамента на расстоянии r;

- допустимое ускорение вертикальных колебаний фундамента, при котором не происходят дополнительные деформации оснований;

- предельное допустимое ускорение колебаний фундамента;

- дополнительные деформации основания существующего фундамента от динамических воздействий;

- дополнительная деформация основания сооружения за время t;

- дополнительная деформация основания, вызванная влиянием нагружения фундаментов нового сооружения;

- коэффициент затухания колебаний грунта с расстоянием;

- скорость колебаний фундаментов или несущих конструкций сооружения, находящихся на расстоянии r;

- допустимая скорость колебаний машин, оборудования и приборов;

K - коэффициент передачи колебаний грунта фундаменту;

- показатель текучести;

- относительная плотность;

[s]- предельно допустимые деформации оснований сооружений;

F - расчетная нагрузка на основание;

- сила предельного сопротивления основания;

- коэффициент условий работы;

- коэффициент надежности;

a - горизонтальное смещение верха консольного шпунта;

[a] - допустимое горизонтальное смещение грунта;

- глубина заложения существующего фундамента;

- глубина от поверхности планировки до отметки погружения свай существующего свайного фундамента;

- глубина котлована;

- глубина залегания грунтовых вод;

- расстояние от верхней бровки котлована до существующего фундамента подземных коммуникаций;

DL - отметка планировки;

WL - уровень подземных вод;

FL - отметка подошвы фундамента;

SL - отметка острия свай существующего свайного фундамента;

FL - отметка низа подземных коммуникаций;

KL - отметка дна котлована;

B - ширина подошвы фундамента.