"Р 31.3.02-98. Рекомендации по проектированию морских портовых гидротехнических сооружений в сейсмических районах при наличии в основании слабых грунтов (Пособие к Инструкции по проектированию морских причальных и берегоукрепительных сооружений РД 31.31.5 :: "docstroika.ru-Максимум" - бесплатные нормативы для строителей и проектировщиков

Утвержден и введен в действие

Распоряжением АООТ "ДНИИМФ"

от 10 апреля 1998 г. N 2

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ МОРСКИХ ПОРТОВЫХ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ

СООРУЖЕНИЙ В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ ПРИ НАЛИЧИИ

В ОСНОВАНИИ СЛАБЫХ ГРУНТОВ

(ПОСОБИЕ К ИНСТРУКЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ МОРСКИХ ПРИЧАЛЬНЫХ

И БЕРЕГОУКРЕПИТЕЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ РД 31.31.55-93)

Р 31.3.02-98

Срок введения в действие

установлен с 15 апреля 1998 года

Разработан Акционерным обществом открытого типа "Дальневосточным научно-исследовательским, проектно-изыскательским и конструкторско-технологическим институтом морского флота" АООТ "ДНИИМФ".

Руководитель темы, ответственный исполнитель, кандидат технических наук, доктор транспорта Л.Ф. Штанько.

Исполнитель З.П. Андреева.

Согласован и рекомендован к применению Государственным проектно-изыскательским и научно-исследовательским институтом морского транспорта "Союзморниипроект" (Письмо от 02.01.1998 N 8/110) как пособие к РД 31.31.55-93 "Инструкция по проектированию морских причальных и берегоукрепительных сооружений".

Утвержден и введен в действие Главным инженером АООТ "ДНИИМФ" Г.Я. Серебрянским Распоряжением от 10.04.1998 N 2.

Вводится впервые.

Настоящие Рекомендации составлены в развитие РД 31.31.55-93 и распространяются на проектирование морских портовых гидротехнических сооружений в сейсмических районах при наличии в основании слабых грунтов.

К слабым относятся водонасыщенные глинистые грунты, характеризующиеся наличием хотя бы одного из перечисленных ниже признаков:

- степень влажности и модуль общей деформации E <= 5000 кПа;

- показатель текучести ;

- коэффициент вязкости , при нормальном напряжении .

К слабым относятся также рыхлые водонасыщенные мелкие и пылеватые пески, относящиеся к грунтам III категории по сейсмическим свойствам согласно СНиП II-7-81*.

При строительстве сооружений на слабых грунтах без проведения мероприятий по их укреплению в них при обычных условиях эксплуатации будут развиваться недопустимые затухающие или незатухающие деформации, а при землетрясении могут произойти резкие осадки и смещения, приводящие сооружение в неработоспособное состояние.

1. Общие положения

1.1. При проектировании морских портовых гидротехнических сооружений в сейсмических районах при наличии в основании слабых грунтов необходимо предусматривать мероприятия по уменьшению деформаций оснований как при обычных условиях эксплуатации, так и при землетрясении. Указанные мероприятия следует принимать по СНиП 2.02.01-83, СНиП 2.02.02-85 и СНиП II-7-81*. К ним относятся:

- передача нагрузок от сооружения на плотный естественный грунт, расположенный под слабым грунтом, прорезкой толщи слабого грунта сваями, оболочками большого диаметра, опускными колодцами и т.д.;

- полная или частичная замена слабых грунтов песком, гравием, щебнем и т.д.;

- уплотнение слабых грунтов статической пригрузкой (с устройством при необходимости ускорения процесса консолидации основания дрен - песчаных, песчаных в оболочке из геотекстиля, картонных, алидрен и т.п.) (РД 31.31.06-79);

- уплотнение слабых грунтов трамбованием тяжелыми трамбовками (с устройством при необходимости дрен), устройством песчаных набивных свай, вибрационными машинами и катками и т.д.;

- закрепление слабых грунтов буросмесительным или вибрационным способом с введением в толщу грунта отвердителя (цемента, извести и др.) и перемешивании его с грунтом (РД 31.31.29-82).

1.2. При выборе типа сооружения и способа повышения несущей способности слабых грунтов следует учитывать:

- имеющийся опыт проектирования, строительства и эксплуатации сооружений в сходных инженерно-геологических, гидрологических и сейсмических условиях;

- технико-экономические характеристики конкурирующих вариантов;

- степень освоенности варианта строительства в регионе и возможности строительных организаций;

- запланированные (установленные) сроки строительства.

Краткая характеристика наиболее освоенных способов улучшения строительных свойств грунтов приведена в Приложении А. Данные по портовым сооружениям, построенным на площадках со слабыми грунтами, приведены в Приложении Б.

1.3. Возможность использования слабых грунтов в качестве оснований гидротехнических сооружений без дополнительных (специальных) предпостроечных мероприятий по повышению их несущей способности должна обосновываться положительным опытом эксплуатации сооружений-аналогов, расчетами и специальными исследованиями. При этом в проекте особо оговариваются вопросы технологии и темпов строительства, обеспечивающих эксплуатационную надежность сооружения.

1.4. При разработке проекта в случае необходимости укрепления оснований рекомендуется рассмотреть варианты реализации мероприятий по повышению несущей способности слабых грунтов (закладка дрен, устройство илоцементных или известковых свай буросмесительным методом, устройство песчаных свай и др.) как до начала возведения сооружения (предпостроечные методы), так и в процессе возведения (например, после образования территории до отметок выше уровня воды в акватории).

1.5. В проектах сооружений следует предусматривать выполнение контрольно-исследовательских работ на стройплощадке в процессе строительства и в первые годы эксплуатации. Программа таких работ составляется проектной организацией, является неотъемлемой частью проекта и может уточняться в процессе возведения сооружения.

2. Рекомендации по конструкциям

портовых гидротехнических сооружений

2.1. В сейсмических районах при наличии в основании строительной площадки слабых грунтов рекомендуются следующие конструкции портовых гидротехнических сооружений:

- причальные заанкеренные стенки из стального шпунта (корытного, таврового, трубошпунта и др.) (рисунок 2.1);

- причальные эстакады на стальных трубчатых и коробчатых сваях, на железобетонных центрифугированных сваях-оболочках и призматических сваях (рисунок 2.2);

- причальные и оградительные сооружения из оболочек большого диаметра (рисунок 2.3);

- оградительные сооружения шатрового типа на козловых свайных опорах (рисунок 2.4);

- оградительные сооружения набросного типа (рисунок 2.5).

1 - качественный грунт засыпки;

2 - слабый грунт; 3 - плотный грунт

Рисунок 2.1. Причальная стенка

из шпунта (заанкеренный больверк)

1 - скальный грунт засыпки; 2 - песок;

3 - слабый грунт; 4 - плотный грунт

Рисунок 2.2. Причальная эстакада

на стальных трубчатых сваях

1 - качественный грунт засыпки; 2 - песок;

3 - слабый грунт; 4 - плотный грунт

Рисунок 2.3. Причальное сооружение

из оболочек большого диаметра

1 - скальный грунт засыпки; 2 - песок;

3 - слабый грунт; 4 - плотный грунт

Рисунок 2.4. Оградительное сооружение

шатрового типа на козловых свайных опорах

а)

б)

1 - качественный грунт засыпки; 2 - песок;

3 - слабый грунт; 4 - плотный грунт

Рисунок 2.5. Оградительное сооружение набросного

типа при посадке на плотные подстилающие грунты (а)

и при возведении на "плавающей" песчаной подушке (б)

Допускается использование и других конструкций, по которым имеется положительный опыт эксплуатации в сейсмических районах.

2.2. При наличии в основании заанкеренного больверка слабых грунтов последние должны быть полностью или частично заменены на более качественные крупнообломочные грунты, либо укреплены. Необходимость замены или укрепления грунтов устанавливается на основании расчетов прочности и устойчивости с учетом сейсмических воздействий. Грунт замены либо закрепленный грунт рекомендуется располагать на плотных подстилающих грунтах за лицевой стенкой и перед ней. Ширина участка замены или укрепления грунта устанавливается расчетами устойчивости сооружения с учетом сейсмических воздействий. За лицевой стенкой рекомендуется грунт заменять или укреплять на всем участке между лицевой и анкерной стенками.

2.3. Способ строительства заанкеренного больверка (последовательность отсыпки грунта) должен исключать смещение оставляемых слабых грунтов при работах по образованию территории и скопление их у лицевой стенки. Для этого необходимо отсыпку грунта производить со стороны стенки вглубь территории. Целесообразно также предусматривать уплотнение отсыпаемых грунтов перед лицевой и анкерной стенками.

2.4. Оболочки большого диаметра следует опирать на плотные подстилаемые грунты. Слабые грунты внутри оболочек целесообразно заменять на более прочные либо укреплять их способами, указанными в п. 1.1 настоящих Рекомендаций.

2.5. Свайные опоры должны быть погружены в прочные, устойчивые к сейсмическим воздействиям грунты.

2.6. Для повышения горизонтальной жесткости пирсов эстакадного типа рекомендуется: поверх слабых грунтов отсыпать последовательно песчаную подушку и слой крупнообломочного грунта и уплотнять этот грунт. Рекомендуется также на сваях в этом слое устанавливать (закреплять) уширители, вовлекающие больший объем грунта в работу при горизонтальных нагрузках. Рекомендуется также устройство козловых опор.

2.7. Оградительные сооружения набросного типа допускается возводить на "плавающей" песчаной подушке, укладываемой на поверхности слабого грунта или в специальную выемку. Размеры песчаной подушки устанавливаются по результатам расчетов прочности слабого грунта под подушкой, прочности подушки на продавливание и сейсмоустойчивости сооружения по линиям обрушения, проходящим по слабому грунту.

3. Расчеты на сейсмические воздействия

3.1. При проектировании портовых гидротехнических сооружений, возводимых на слабых грунтах оснований, следует руководствоваться РД 31.31.55-93 и РД 31.31.34-85. Расчеты портовых гидротехнических сооружений на сейсмические воздействия следует производить в соответствии с требованиями СНиП II-7-81*, СНиП 2.06.01-86, РД 31.31.55-93, РД 31.31.26-81, РД 31.31.39-86 и рекомендациями настоящего раздела. Расчеты должны включать:

- оценку сейсмичности площадки строительства;

- определение сейсмических нагрузок;

- проверки устойчивости сооружения или его частей на сдвиг при учете действия сейсмических нагрузок;

- определение внутренних усилий в несущих элементах конструкции с учетом действия сейсмических нагрузок и проверки прочности.

3.2. Сейсмичность площадки строительства в баллах устанавливается по СНиП II-7-81* (или территориальным строительным нормам) в зависимости от сейсмичности района и уточняется по данным микросейсморайонирования или в зависимости от категории грунтов (по сейсмическим свойствам), залегающих в основании сооружения. При этом, если сейсмические нагрузки, действующие на сооружение, определяются при использовании динамических расчетных схем, включающих и массив грунта основания, расчетная сейсмичность устанавливается по категории грунтов, расположенных в основании динамической расчетной схемы.

3.3. Сейсмические нагрузки следует определять по динамическому методу согласно СНиП II-7-81*. В динамические расчетные схемы сооружений, используемые для определения сейсмических нагрузок, необходимо включать несущие конструктивные элементы сооружения и окружающий массив грунта. При наличии в основании сооружения слабых грунтов последние рекомендуется включать в динамическую расчетную схему. Размеры массива грунта, включаемого в динамическую расчетную схему, необходимо принимать такими, чтобы границы динамической расчетной схемы не оказывали существенного влияния на сейсмические колебания грунта в районе образования возможных поверхностей скольжения при потере устойчивости, и в районе расположения несущих конструктивных элементов сооружения.

3.4. Выбор динамических моделей и расчеты на сейсмостойкость необходимо производить:

- для заанкеренных больверков - согласно РД 31.31.26-81 и РД 31.31.55-93;

- для причальных эстакад - согласно РД 31.31.39-86 и РД 31.31.55-93;

- для причальных и оградительных сооружений из оболочек большого диаметра, блочных конструкций другой формы - согласно РД 31.31.55-93.

Примечание. При необходимости расчета на сейсмические воздействия причальных и оградительных сооружений, упомянутых в п. 3.4, а также сооружений со сложным взаимодействием конструктивных элементов и грунта (например, оградительных сооружений шатрового типа) рекомендуется обращаться в организации, специализирующиеся на таких расчетах, например, АООТ "ДНИИМФ".

3.5. При определении сейсмических нагрузок от грунта, расположенного ниже уровня воды в акватории, в расчете необходимо принимать массу водонасыщенного грунта (массу грунта с учетом массы воды в порах).

3.6. Для заанкеренных больверков необходимо выполнить следующие виды проверок устойчивости:

- на поворот вокруг точки крепления анкера (активное и пассивное давление грунта на стенку принимается с учетом сейсмического воздействия);

- сдвиг по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения (учитываются сейсмические нагрузки, действующие на сдвигаемый массив грунта);

- сдвиг по фиксированным поверхностям скольжения (учитываются сейсмические нагрузки, действующие на сдвигаемые блоки грунта);

- сдвиг анкерной плиты (активное и пассивное давление на плиту принимается с учетом сейсмического воздействия, анкерное усилие принимается из расчета лицевой стенки с учетом сейсмических воздействий).

Следует рассмотреть и другие возможные формы сдвига грунтовых массивов с учетом реального расположения прослоек слабых грунтов, например, сдвиг по смешанным поверхностям (комбинации прямолинейных и криволинейных участков поверхностей).

3.7. Активное и пассивное давление грунта на лицевую стенку больверка с учетом сейсмического воздействия определяются по формулам

; (3.1)

, (3.2)

где , - интенсивность горизонтальных составляющих соответственно активного и пассивного статических давлений, обусловленных внутренним трением грунта, кПа;

, - интенсивность горизонтальных составляющих соответственно активного и пассивного статических давлений, обусловленных сцеплением грунта, кПа;

, - эффективные коэффициенты сейсмичности соответственно для зон активного и пассивного давлений грунта;

, - углы отклонения от вертикали равнодействующей сил веса и сейсмической силы соответственно для зон активного и пассивного давлений (сейсмические углы), град;

- угол внутреннего трения грунта, град.

Углы отклонения и определяются по формулам

, (3.3)

. (3.4)

3.8. Эффективные коэффициенты сейсмичности для зон активного и пассивного давления и с учетом водонасыщенности грунта и динамического характера сейсмического воздействия определяются по РД 31.31.55-93 или РД 31.31.26-81 на основе динамического расчета по спектральному методу. Для предварительных расчетов заанкеренных больверков допускается принимать

; (3.5)

, (3.6)

где - коэффициент, учитывающий допускаемые повреждения сооружения, принимаемый согласно СНиП II-7-81* для портовых гидротехнических сооружений равным 0,25;

A - коэффициент сейсмичности, значения которого согласно СНиП II-7-81* принимаются равным 0,1; 0,2 и 0,4 соответвенно для расчетной сейсмичности 7, 8 и 9 баллов;

, - коэффициенты увеличения эффективной сейсмичности для массивов сдвигаемого грунта соответственно в зонах активного и пассивного давлений, учитывающие динамический характер сейсмического воздействия и водонасыщенность грунта.

Для предварительных расчетов допускается принимать ; .

3.9. Проверку общей устойчивости сооружения рекомендуется выполнять по вычислительным программам, в которых предусмотрен учет сейсмических сил. При использовании вычислительных программ, в которых учет сейсмических сил не предусмотрен, допускается использовать приближенный способ поворота расчетной схемы сооружения на сейсмический угол, в результате чего равнодействующая сил веса и сейсмической силы становится вертикальной.

Примечание. Далее в тексте основные положения расчета по указанному приближенному способу изложены применительно к расчету устойчивости по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения. При расчете устойчивости по плоским ломаным поверхностям изложенный прием учета сейсмических сил аналогичен.

3.10. Согласно способу поворота расчетной схемы сооружения на сейсмический угол производится переформирование расчетной схемы сооружения и корректировки характеристик грунтов и грузов на причале согласно пп. 3.11 - 3.13. Дальнейший расчет производится по вычислительной программе для измененной расчетной схемы. При использовании для проверки общей устойчивости вычислительной программы "KREJ", разработанной Ленморниипроектом, лицевая стенка условно принимается вертикальной.

3.11. Поверхности причала и дна, а также слои грунтов получают наклон на сейсмический угол (рисунок 3.1), определяемый по формуле

, (3.7)

где - осредненный по массиву сдвигаемой части сооружения эффективный коэффициент сейсмичности, определяемый в соответствии с РД 31.31.55-93 или РД 31.31.26-81.

а)

б)

Рисунок 3.1. Схема к расчету общей устойчивости

при повороте расчетной схемы на сейсмический

угол : а) исходный разрез; б) переформированный

(повернутый на угол ) разрез (лицевая

стенка условно принята вертикальной)

Для предварительных расчетов устойчивости допускается определять по формуле

, (3.8)

где - коэффициент увеличения эффективной сейсмичности для сдвигаемого массива грунта, учитывающий динамический характер сейсмического воздействия и водонасыщенность грунта и принимаемый равным 2,4.

3.12. Веса грунтов и грузов на причале корректируются по формуле

. (3.9)

3.13. Производится уменьшение углов внутреннего трения грунтов, обусловленное снижением сопротивления сдвигу при динамических воздействиях: для расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов - на 1°; для расчетной сейсмичности 9 баллов - на 2°.

3.14. При замене слабого грунта в основании лицевой стенки больверка отпор от отсыпанной призмы следует определять как наименьший из расчетов: либо пассивного давления в предположении бесконечной длины отсыпанной призмы (при условии перерезания отсыпанной призмы) с использованием формулы (3.2), либо сопротивления сдвигу отсыпанной призмы по основанию с использованием формулы (3.10)

, (3.10)

где - сила сопротивления сдвигу прямоугольного элемента призмы, обусловленная внутренним трением грунта, кН;

- сила сопротивления сдвигу треугольного элемента призмы, обусловленная внутренним трением грунта, кН;

- угол трения материала отсыпки по плоскости восприятия отпора лицевой стенкой, град;

- угол внутреннего трения грунта основания, град;

- сцепление грунта основания, кПа;

, , h - размеры прямоугольного и треугольного элементов отсыпанной призмы грунта (рисунок 3.2, а).

а)

б)

Рисунок 3.2. Схема расчета сопротивления

сдвигу элементов отсыпанной призмы грунта (а)

и эпюра пассивного давления грунта (б)

Силы сопротивления сдвигу и определяются по формулам

, (3.11)

, (3.12)

где и - веса соответственно прямоугольного и треугольного элементов отсыпанной призмы грунта, кН;

- угол наклона откоса котлована, который следует назначать меньшим угла выпора грунта основания при сейсмическом воздействии, град.

Эпюра пассивного давления по высоте призмы принимается треугольной (рисунок 3.2, б).

3.15. Для блочных гравитационных стенок необходимо выполнить проверки устойчивости оснований при следующих поверхностях скольжения грунтового основания:

- плоский сдвиг стенки по основанию в направлении действия сейсмической силы;

- глубинный сдвиг стенки вместе с грунтом по криволинейной (круговой или смешанной) поверхности скольжения в направлении действия сейсмической силы и в противоположном направлении.

3.16. Проверки устойчивости блочных гравитационных стенок необходимо производить при учете сейсмических моментов, обусловленных инерцией вращения, соответствующих каждой из двух первых форм колебаний (рисунок 3.3), а также при результирующем моменте.

G - вес сооружения; и - соответственно сейсмическая

сила и сейсмический момент, обусловленные массой блока,

при колебаниях по первой форме; и - то же,

но при колебаниях по второй форме

Рисунок 3.3. Схема действия нагрузок на сооружение

блочной конструкции и возможные поверхности скольжения

3.17. При определении несущей способности свай по грунту в случае, если по высоте сваи имеются слои сжимаемых грунтов, необходимо учитывать силы "отрицательного трения" от грунтов, расположенных выше сжимаемого слоя. Учет сил "отрицательного трения" необходимо производить согласно СНиП 2.02.03-85.

4. Контрольно-исследовательские работы на стройплощадке

4.1. Контрольно-исследовательские работы выполняются проектной организацией, разрабатывающей проект. Состав контрольно-исследовательских работ на стройплощадке зависит от конструкции сооружения, технологии его строительства, а также от выбранного способа улучшения строительных свойств грунтов и включает:

- контроль соблюдения проектной технологии строительства;

- контроль качества замены, уплотнения или закрепления слабых грунтов, осуществляемый с помощью бурения, отбора и испытания грунтов;

- контроль осадок территории и послойных деформаций грунтов и уточнение на основании этого сроков консолидации грунтов;

- предсдаточные контрольные испытания сооружения.

Программа контрольно-исследовательских работ составляется проектной организацией, разрабатывающей проект, и согласовывается с заказчиком и подрядной организацией.

4.2. В программе контрольно-исследовательских работ, выполняемых на стадии строительства, указываются:

- перечень параметров технологии строительства, которые подлежат контролю, а также количественные и качественные характеристики этих параметров;

- места контрольных бурений и отбора образцов, перечень физико-механических характеристик грунтов, подлежащих определению, методики испытаний, а также значения физико-механических характеристик грунтов, которые приняты в проекте и должны быть достигнуты;

- места закладки реперов и марок для измерения осадок территории и послойных деформаций грунтов, конструкции реперов и марок, мероприятия по их сохранности в процессе строительства и эксплуатации, инструменты и способы измерений, периодичность измерений, методика обработки результатов измерений, а также проектный срок консолидации грунтов.

Конструкцию реперов и марок и схему закладки их на портовых гидротехнических сооружениях следует принимать по РД 31.3.3-97. Наблюдения за осадками и деформациями грунтов следует выполнять согласно ГОСТ 24846-81.

4.3. В случае, если окажется, что прогнозируемый по результатам наблюдений за осадками территориии срок консолидации слабых грунтов недопустимо превышает проектный срок консолидации, могут быть рекомендованы:

- временная огрузка сооружения дополнительным грузом, укладываемым на территории сооружения с целью ускорения сроков консолидации;

- эксплуатация сооружения по временной схеме (без устройства жесткого покрытия территории) вплоть до достижения консолидации слабых грунтов и затухания осадок территории.

Работы по огрузке сооружения необходимо выполнять в соответствии с требованиями РД 31.35.06-81.

4.4. Предсдаточные контрольные испытания сооружения должны включать:

- экспериментальные определения динамических характеристик сооружения (периодов, декрементов и форм горизонтальных колебаний);

- предсдаточную контрольную огрузку сооружений распорного типа временной нагрузкой.

4.5. Динамические характеристики сооружения следует определять возбуждением свободных колебаний: с помощью микровзрывов; путем навала судна на причал (ударная нагрузка); путем разрыва калиброванной на расчетное усилие вставки, соединяющей причал с отходящим от него судном; и т.д. Регистрирующими приборами являются сейсмоприемники, расставленные в различных точках по длине и ширине сооружения, и шлейфовые осциллографы.

Установленные экспериментально динамические характеристики сооружения заносятся в паспорт сооружения, а также сопоставляются с принятыми в расчете. Если расхождение теоретических и экспериментальных значений периодов и декрементов колебаний превышает 20%, и это расхождение может привести к увеличению сейсмических нагрузок, делается поверочный расчет сейсмостойкости при использовании экспериментальных значений периодов и декрементов.

4.6. Предсдаточной контрольной огрузке следует подвергать сооружения, опираемые на сжимаемые грунты. Цели предсдаточной огрузки:

- для сооружений распорного типа - уплотнить сжимаемые грунты на стадии строительства с тем, чтобы уменьшить осадки территории в процессе эксплуатации и при землетрясении, а также чтобы проверить эксплуатационную надежность построенного сооружения;

- для причальных эстакад - уплотнить поверхностный слой грунта и, таким образом, повысить горизонтальную жесткость сооружения.

Примечание. Предсдаточная огрузка производится по специальной программе и под контролем проектной организации, разработавшей проект сооружения.

4.7. Величина контрольной нагрузки при предсдаточной огрузке для заанкеренных больверков и подпорных стен другой конструкции принимается в зависимости от расчетной сейсмичности района (площадки) строительства по таблице 4.1.

Таблица 4.1

┌────────────────────────────┬────────────────────────────────────────────┐

│ Сейсмичность, баллы │Контрольная нагрузка, в долях от нормативной│

├────────────────────────────┼────────────────────────────────────────────┤

│ 7 │ 1,0 │

│ 8 │ 1,3 │

│ 9 │ 2,4 │

└────────────────────────────┴────────────────────────────────────────────┘

4.8. Капитальное покрытие территории причала рекомендуется выполнять после стабилизации осадок территории, устанавливаемой по результатам инструментальных наблюдений.

ПЕРЕЧЕНЬ

НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ ДОКУМЕНТОВ,

НА КОТОРЫЕ ИМЕЮТСЯ ССЫЛКИ В РЕКОМЕНДАЦИЯХ

1. СНиП 2.06.01-86. Гидротехнические сооружения. Основные положения проектирования/Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987. - 32 с.

2. СНиП II-7-81*. Строительство в сейсмических районах/Минстрой России. - М.: ГП ЦПП, 1995. - 52 с.

3. СНиП 2.02.02-85. Основания гидротехнических сооружений/Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. - 48 с.

4. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений/Минстрой России. - М.: ГП ЦПП, 1995. - 48 с.

5. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты/Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. - 48 с.

6. ГОСТ 24846-81. Грунты. Методы измерения деформаций оснований зданий и сооружений. - М.: Изд. стандартов, 1986. - 26 с.

7. РД 31.31.55-93. Инструкция по проектированию морских причальных и берегоукрепительных сооружений. Минморфлот, М., 1993, 352 с.

8. РД 31.31.26-81. Руководство по учету сейсмических воздействий при проектировании морских гидротехнических сооружений типа "больверк". Минморфлот, М., 1981, 90 с.

9. РД 31.31.39-86. Руководство по проектированию свайных пирсов и набережных для строительства в сейсмических районах. Минморфлот, М.: В/О "Мортехинформреклама", 1986. - 72 с.

10. РД 31.3.3-97. Руководство по техническому контролю гидротехнических сооружений морского транспорта. Союзморниипроект, М., 1997. - 185 с.

11. РД 31.35.06-81. Руководство по установлению норм эксплуатационных нагрузок на причальные сооружения распорного типа путем их испытания опытными статическими огрузками. Ленморниипроект, Л., 1983. - 70 с.

12. РД 31.31.06-79. Руководство по расчету предпостроечного уплотнения слабых грунтов для портового гидротехнического строительства. Черноморниипроект, М.: В/О "Мортехинформреклама", 1983. - 72 с.

13. РД 31.31.29-82. Руководство по проектированию илоцементных оснований и фундаментов портовых сооружений. НИИ оснований им. Н.М. Герсеванова, М.: В/О "Мортехинформреклама", 1983. - 16 с.

14. РД 31.31.34-85. Инструкция по проектированию причальных сооружений распорного типа на слабых грунтах. Ленморниипроект, М.: В/О "Мортехинформреклама", 1986. - 103 с.

Приложение А

(справочное)

ХАРАКТЕРИСТИКА СПОСОБОВ ПОВЫШЕНИЯ

НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ОСНОВАНИЙ

Таблица А.1

┌─────────────┬─────────────┬───────────────┬───────────────┬─────────────┐

│ Способ │Рекомендуемые│ Требуемая │ Достоинства │ Недостатки │

│консолидации │ условия │ техника │ │ │

│ │ применения │ │ │ │

├─────────────┼─────────────┼───────────────┼───────────────┼─────────────┤

│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │

│1. Полная │Мощность │Одно- и │Простота и │Нарушение │

│или частичная│заменяемого │многочерпаковые│освоенность │экологии моря│

│замена │слоя не │земснаряды, │способа; │при отвалах │

│слабого │превышает │грунтоотвозные │минимальные │грунта; │

│грунта │5 - 6 м; │шаланды │сроки │необходимость│

│ │слабый грунт │ │стабилизации │в повторных │

│ │залегает с │ │ │черпаниях │

│ │поверхности; │ │ │после │

│ │качественный │ │ │штормов; │

│ │грунт │ │ │большой объем│

│ │находится │ │ │работ по │

│ │недалеко │ │ │перевалке │

│ │от места │ │ │грунтов │

│ │укладки; │ │ │замены │

│ │имеется место│ │ │ │

│ │складирования│ │ │ │

│ │заменяемого │ │ │ │

│ │грунта │ │ │ │

│2. Временная │Мощность слоя│Техника │Простота │Длительные │

│пригрузка │слабого │для доставки │и освоенность │сроки │

│поверхности │грунта │и укладки │способа │стабилизации │

│грунта без │не превышает │пригрузки, │ │осадок; │

│применения │5 - 6 м; │а также ее │ │большой объем│

│дрен │грунт │удаления │ │работ по │

│ │залегает │ │ │перевалке │

│ │с поверхности│ │ │грунтов │

│ │ │ │ │пригрузки │

│3. Временная │Мощность слоя│Оборудование │Простота │Большой объем│

│пригрузка │слабого │для устройства │и освоенность │работ по │

│поверхности │грунта более │песчаных или │способа; │перевалке │

│грунта с │5 м │картонных дрен;│сокращенные │грунтов │

│применением │ │техника │сроки │пригрузки │

│дрен │ │для доставки │стабилизации │ │

│ │ │и укладки │осадок │ │

│ │ │пригрузки, │по сравнению │ │

│ │ │а также ее │со способом N 2│ │

│ │ │удаления │ │ │

│4. Трамбо- │Слабый грунт │Грузоподъемные │Снижение затрат│ │

│вание грунтов│залегает │устройства │труда; │ │

│ │с поверхности│(краны), │значительное │ │

│ │ │трамбовки │сокращение │ │

│ │ │ │сроков │ │

│ │ │ │уплотнения │ │

│ │ │ │грунтов │ │

│ │ │ │оснований; │ │

│ │ │ │повышение │ │

│ │ │ │сейсмической │ │

│ │ │ │устойчивости │ │

│ │ │ │слабых грунтов │ │

│5. Трамбо- │ │Оборудование │Снижение затрат│ │

│вание грунтов│ │для устройства │труда; │ │

│с применением│ │дрен; техника │ускорение │ │

│вертикальных │ │для доставки │уплотнения │ │

│дрен │ │и укладки │грунтов │ │

│ │ │верхнего │оснований; │ │

│ │ │дренирующего │повышение │ │

│ │ │слоя; краны; │сейсмической │ │

│ │ │трамбовки │устойчивости │ │

│ │ │ │слабых грунтов │ │

│6. Метод │Нет │Агрегаты для │Экологическая │ │

│глубинного │ограничений │глубинного │чистота; │ │

│перемешивания│ │перемешивания │отсутствие │ │

│ │ │ │неблагоприятных│ │

│ │ │ │воздействий │ │

│ │ │ │на близко │ │

│ │ │ │расположенные │ │

│ │ │ │сооружения; │ │

│ │ │ │сокращение │ │

│ │ │ │сроков │ │

│ │ │ │строительства; │ │

│ │ │ │многократное │ │

│ │ │ │увеличение │ │

│ │ │ │несущей │ │

│ │ │ │способности │ │

│ │ │ │грунта и его │ │

│ │ │ │сейсмостойкости│ │

└─────────────┴─────────────┴───────────────┴───────────────┴─────────────┘

Приложение Б

(справочное)

ПОРТОВЫЕ СООРУЖЕНИЯ,

ПОСТРОЕННЫЕ НА ПЛОЩАДКАХ СО СЛАБЫМИ ГРУНТАМИ

(по материалам научно-технической информации)

Таблица Б.1

───────────────────┬────────────────┬─────────────────────────────┬─────────────────┬───────────────┬──────────────────

Конструкция │Местоположение, │ Тип слабого грунта │ Метод усиления │ Страна, фирма │Год строительства,

│ сейсмичность │ и глубина залегания │ основания │ (проект и │ стоимость

│ │ │ сооружения │строительство) │

───────────────────┼────────────────┼─────────────────────────────┼─────────────────┼───────────────┼──────────────────

1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6

───────────────────┴────────────────┴─────────────────────────────┴─────────────────┴───────────────┴──────────────────

1. Больверк из Порт Рени на Ил суглинистый, h = 3 м; Замена ила на ЧМНИИП, трест 1987 г. -

металлич. реке Дунай. ; ; песчаный грунт "Черномор- окончание

трубчатых пакетов Судоремонтная C = 8 кПа; E = 3 МПа; гидрострой" строительства. В

1420 мм набережная, ценах 1984 г.

L = 165 м; 1 п.м - 7876 руб.

8 баллов

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

2. Больверк из Порт Латакия Ил супесчаный, h = 3,5 м; Замена ила СМНИИП 1980 г. - проект

мет. шпунта (САР). ; ; супесчаного на разработан. В

FSP VIL Причалы N 17 - C = 5 кПа. Ил суглинистый песчаный грунт ценах 1984 г.

19, L = 632 м; оставлен, h = 5 м; ; 1 п.м - 6248 руб.

7, 8 баллов ; ;

C = 5 МПа

3. Больверк из ж/б Порт Измаил на Ил суглинистый слаботекучий, Замена ила на ЧМНИИП, трест 1980 г. - начато

свай-оболочек реке Дунай. h = 2,0 м оставлен в тылу; песчаный грунт "Черномор- строительство. В

1,6 м Причалы N 21 и ; ; гидрострой" ценах 1984 г.

22, L = 230 м; C = 7 кПа; E = 1,5 МПа; 1 п.м - 7376 руб.

8 баллов

4. Больверк из Новороссийский Ил, h = 1 м; ; Частичная замена ЧМНИИП, трест 1987 г. - год

частокола ж/б свай лесной порт. ; C = 3 кПа ила песчаным "Новорос- разработки

45 x 45 см Причал N 28-а, грунтом сийскморстрой" проекта. В ценах

L = 77,9 м; 1984 г. 1 п.м -

7 баллов 3500 руб.

5. Заанкеренная Порт Гавр Ил, h = 2 м; Замена ила Проектные и 1977 г. - год

ж/б монолитная (Франция). насыпным грунтом строительные окончания

"стена в грунте" Причальная работы - строительства

набережная, консорциум

L = 750 м фирм SGE/SIF и

Bochy

6. Заанкеренный Порт Килия на Ил суглинистый слаботекучий, Замена ила ЧМНИИП, СУ-433 1979 г. - год

больверк из реке Дунай. h = 4 м; ; песчаным грунтом треста "Черно- окончания

металлических труб Грузовой причал ; C = 6 кПа моргидрострой" строительства. В

299 мм СРЗ, L = 80 м; ценах 1984 г.

7 баллов 1 п.м - 6295 руб.

7. Заанкеренный Порт Ил от мягкопластичного до Полная замена ДНИИМФ, трест 1984 г. - год

больверк из шпунта Владивосток. текучего, h > 3 м; слабых грунтов "Примортранс- разработки

Ларсен V Причал АСПТР, ; ; основания строй" проекта. В ценах

L = 255 м; C = 10 кПа песчано- 1984 г. 1 п.м -

6 баллов гравийной смесью 3283 руб.

8. Больверк из ж/б Порт Измаил на Текучие суглинки, Замена слабого ЧМНИИП, СУ-433 1983 г. - год

оболочек 1,6 м реке Дунай. мягкопластичные суглинки и грунта песчаным треста "Черно- окончания

Причалы N 17, слаботекучие илы, h > 2 м; грунтом ; моргидрострой" строительства. В

18, L = 204 м; ; ; ценах 1984 г.

8 баллов C = 6 кПа 1 п.м - 3608 руб.

9. Оторочка из Порт Ил суглинистый, ; Пригрузка илов ДНИИМФ, трест 1983 г. - год

коробчатых Петропавловск- ; C = 3 кПа насыпным "Камчатмор- разработки

шпунтовых свай Камчатский. грунтом гидрострой", проекта. В ценах

перед существующим Причал N 3, ; РСУ 1984 г. 1 п.м -

больверком L = 86 м; Камчатского 620 руб.

9 баллов морского

пароходства

10. Взаимозаан- Порт Таллин Ил суглинистый, h = 3,5 м; Сваи прорезают ЛМНИИП, РСУ 1985 г. - год

керенный больверк (Эстония). ; ; илы Таллинского разработки

из шпунта Ларсен V Паромный пирс C = 5 кПа; E = 4 МПа. Ил порта проекта. В ценах

южной гавани супесчаный, h = 1 м; 1984 г. 1 п.м -

п/п Рахукула, ; ; 3094 руб.

L = 116 м C = 1 кПа; E = 7 МПа

11. Взаимозаан- Порт Баку Ил, h = 3 м; ; Ил оставлен КМНИИП, ПСМО 1985 г. - год

керенный больверк (Азербайджан). C = 6 кПа; внутри взаимо- треста разработки

из шпунта Ларсен V Островной заанкеренного "Азербайджан- проекта. В ценах

причал СРЗ, больверка трансстрой" 1984 г. 1 п.м -

L = 50 м, 598810 руб.

B = 35 м;

8 баллов

12. Заанкеренный Порт Поти. Ил суглинистый слаботекучий, В основании ЧМНИИП, ПСО-20 1978 г. - год

больверк из шпунта Реконструкция h > 6 м; ; сооружения илы; треста окончания

Ларсен V, внутри причалов N 1, ; C = 8 кПа шпунт "Новороссийск- строительства. В

существующая 2, L = 383 м; забивается в илы морстрой" ценах 1984 г.

массивовая стенка 7 баллов 1 п.м - 5712 руб.

13. Оторочка из Порт Галечниково-щебенистые В основании ДНИИМФ, РСУ 1976 г. - год

стального шпунта Петропавловск- грунты с песчаным и илистым сооружения Камчатского разработки

Ларсен V на Камчатский. заполнителем, h > 6 м; естественные морского проекта. В ценах

расстоянии 1,0 м Причал N 6 грунты пароходства 1984 г. 1 п.м -

перед существующей (капремонт), 1351 руб.

стенкой L = 150 м;

9 баллов

14. Заанкереный Порт Пластун. Ил, h = 1 м; ; В основании ДНИИМФ, 1980 г. - год

больверк из шпунта Причал N 1 для ; C = 18 кПа оставлена ПСМО-29; 23 окончания

Ларсен V перегрузки прослойка илов треста строительства. В

круглого леса, "Дальмор- ценах 1984 г.

L = 150 м; гидрострой" 1 п.м - 2147 руб.

6 баллов

15. Больверк на Порт Килия на Ил суглинистый слаботекучий, В основании ЧМНИИП, СУ-433 1984 г. - год

ж/б сваях сечением реке Дунай. h = 4 м; ; сооружения треста "Черно- разработки

45 x 45 см Причал ; C = 7 кПа. Ил оставлены илы моргидрострой" проекта. В ценах

генгрузов, супесчаный слаботекучий, 1984 г. 1 п.м -

L = 166 м; h = 4 м; ; 5904 руб.

7 баллов ; C = 4 кПа

16. Оторочка из Порт Магадан. Мелкозернистый заиленный В основании ДНИПМФ, трест 1983 г. - год

стального Причал N 3 песок, h > 5 м; сооружения "Магадан- разработки

бельгийского (капремонт), ; ; оставлены слабые морстрой" проекта. В ценах

шпунта на L = 134 м; C = 0 кПа грунты 1984 г. 1 п.м -

расстоянии 7 баллов 2412 руб.

0,92 - 1,95 м от

существующей

стенки

17. Массивовая Порт Батуми. Ил суглинистый текучий, Замена ЧМНИИП, трест 1987 г. - год

кладка Причал N 5, h > 2 м; ; суглинистого ила "Новороссийск- разработки

L = 166,0 м; ; C = 3 кПа; морстрой" проекта. В ценах

7 баллов E = 1,0 МПа. В основании 1984 г. 1 п.м -

толща ила глинистого 1112 руб.

текучего, ;

; C = 15 кПа;

E = 2,0 МПа;

18. Узкий пирс Порт Шижиу Наносы, суглинок, Слабый грунт Нет данных 1985 г. - год

мостового типа на (провинция крупнозернистый песок убран; каменная окончания

основании из ж/б Шаньдун, постель отсыпана строительства

цилиндрических Китай). на выветрелый

массивов-гигантов Угольный гранит

14 м причал,

L = 452 м

19. Гравитаци- Порт Пор-Картье Илистый грунт и слабая глина Замена Нет данных 1971 г. - год

онного типа из (Канада) 6-метрового слоя окончания

массивов-гигантов слабого грунта строительства

размером в м камнем

33,5 x 19,8 x 19,2

20. Вертикальная Порт Куксхафен Ил, h > 5 м Поверх ила Нет данных 1982 г. - год

стенка и ячейка на реке Эльбе отсыпан слой окончания

13 м из шпунта (Германия). песка толщиной строительства

Ларсен Оградительные 2 м в месте

молы, L = 150 м установки ячейки

и 50 м

21. Ячеистая Порт Зельзат Иловатые пески, ниже которых Динамическое Нет данных Нет данных

конструкция и (Бельгия). слой илов уплотнение

больверк из Причальная тяжелыми

металлического набережная трамбовками с

шпунта энергией удара

375 тм/м2

22. Гравитаци- Порт Констанца Каменная постель под массивы Подводное Нет данных Уплотнение 300 лей

онного типа из (Румыния). толщиной 2 м. Перед уплотнение за 1 м2 при

массивовой кладки Причалы уплотнением отсыпан слой грузом массой производительности

нефтяного бутового камня толщиной 1 м 12 т с высоты 10 м2/ч

района, 10 м

L = 328 м

23. Оторочка Порт Пасахес Глинисто-известковый ил с До выемки Нет данных ~= 3,2 млн. песет

гравитационного (Испания). песком, h = 8 м. Отсыпается илистого грунта

типа из Причалы каменная постель толщиной у основания

массивов-гигантов Transatlantic 4 м под массивы-гиганты стенки

и Ancho, установлены

L = 615 м бетонные сваи

1 м;

под постелью

грунт укреплен

гравийными

сваями

24. Набережная из Порт Вердон Нет данных Укрепление Нет данных 1977 г. - год

ячеек 24,2 м (Франция). грунта раствором окончания

из стального Контейнерные на глубину строительства

шпунта с песчаным причалы N 1, 2, 0,9 - 1,5 м

заполнением L = 415 м

25. "Стена в Порт Марсель- Ил, h ~= 11 м Прорезка слабых Soletanche 1978 г. - год

грунте" из Фос (Франция). грунтов ж/б окончания

монолитного ж/б Причальная стенками строительства

арочного профиля с набережная в

контрфорсами бассейне N 3,

L = 240 м

26. Двухрядная Порт Джизан Заиленный песок Стена прорезает Soletanche 1980 г. - год

монолитная "стена (Саудовская илы, погружаясь (Франция) окончания

в грунте" Аравия). на 5 м в галит. строительства

Причальная Илы сохранены

набережная, внутри стены

L = 550 м

27. Ограждающая Порт Дайкоку Слабая заиленная глина, Глубокое Tokyo based Работы велись с

массивовая стенка г. Иокогама h = 6 - 35 м в естественном перемешивание Takenaka 1976 г. Стоимость

(Япония) состоянии выдерживает слабых грунтов с Komutedm Group работ по

давление 19 - 40 кПа. После раствором укреплению слабого

обработки новое основание морской воды, грунта 24 -

выдерживает давление портландцемента 27 долл./м3

1960 - 4000 кПа и химической

добавки

"пуццолит",

разработанной в

США

28. Набережная- Порт Ил суглинистый и глинистый Замена ила ЧМНИИП, ПСО-13 1984 г. - год

эстакада на ж/б Севастополь. слаботекучий, h > 1 м, песчаным грунтом треста "Крым- окончания

колоннах-оболочках Грузовой причал ; ; и каменной моргидрострой" строительства. В

1,6 м в районе Малого C = 9 кПа призмой ценах 1984 г.

Инкермана, 1 п.м - 12736 руб.

L = 112 м;

7 баллов

29. Набережная- Порт Рени на Ил суглинистый и глинистый Полная замена ЧМНИИП, ПСО-16 1983 г. - год

эстакада на ж/б реке Дунай. слаботекучий, h > 5 м, илов на песчаный треста "Черно- окончания

сваях сечением Причал N 21, ; ; грунт ; моргидрострой" строительства. В

45 x 45 см L = 110 м; C = 6 кПа; E = 3 МПа; ценах 1984 г.

8 баллов . Ил супесчанный 1 п.м - 6045 руб.

слаботекучий h = 3 м;

; ;

C = 9 кПа; E = 4 МПа;

30. Эстакада на Порт Таранаки Смесь ила с песком, гравием Сваи прорезают Нет данных 1976 г. - год

стальных трубчатых (Новая и вулканической лавой со слабые грунты разработки

сваях 660 мм и Зеландия). значительным количеством проекта; 1979 г. -

530 мм Нефтяной пирс, валунов год окончания

L = 250 м; строительства

7; 8 баллов

31. Мол Порт Ил суглинистый слаботекучий, Пригрузка илов ЧМНИИП, ПСО-1 1984 г. - год

эстакадного типа с Новороссийск. h = 4 м; ; щебнем и камнем треста "Ново- разработки

волнозащитным Оградительный ; C = 5 кПа российск- проекта. В ценах

экраном из ж/б мол СРЗ, морстрой" 1984 г. 1 п.м -

блоков L = 886 м; 13508 руб.

7 баллов

32. Эстакада на Порт Брест Намывной грунт (ил и песок); Уплотнение Нет данных Нет данных

ж/б сваях (Франция). аллювиальные отложения (ил и тяжелыми

Ремонтный песок) трамбовками с

причал целью повышения

устойчивости

подпричального

откоса

33. Эстакада с Порт Измаил на Ил суглинистый текучий, Сваи прорезают ЧМНИИП, трест 1988 г. - год

задней стенкой из реке Дунай. h = 1,5 м; ; илы; применен "Черномор- окончания

заанкеренного Причал ; C = 8 кПа; . нетканый гидрострой" строительства. В

сплошного ряда ж/б портофлота, Ил глинистый, h = 3 м; материал дорнит ценах 1984 г.

свай 45 x 45 см L = 116 м; ; ; 1 п.м - 4340 руб.

8 баллов C = 10 кПа; E = 2 МПа;

34. Эстакада на Порт Батуми. Ил суглинистый, h = 3 м; Оболочки ЧМНИИП, трест 1988 г. - год

ж/б колоннах- Судоспускное ; ; прорезают слабые "Новороссийск- разработки

оболочках устройство, С = 4 кПа; E = 2 МПа; грунты морстрой" проекта. В ценах

1,6 м L = 242 м; 1984 г. 1 п.м -

7 баллов 6277 руб.

35. Эстакада на Порт Субарая Очень мягкая заиленная глина Укрепление Институт Весь объект

стальных трубчатых (Индонезия). с линзами заиленного песка грунта Rendel (включая

сваях 1118 мм Контейнерный (дноуглубление и Palmer & инфраструктуру)

и 711 мм пирс, отсыпка) Tritton 150 млн. $.

L = 500 м, Дноуглубление и

эстакада, отсыпка 18 млн. $

L = 1425 м;

9 баллов

36. Эстакада на Порт Тяньцзинь Мягкий водонасыщенный грунт Уплотнение Нет данных 1985 г. - год

ж/б сваях сечением (КНР). Причалы с несущей способностью грунта окончания

35 x 55 см N 27, 28, 29 на 0,04 МПа пригрузкой и строительства

и 50 x 50 см пирсе N 4 вакуумным

контейнерного методом с

терминала, использованием

L = 895 м дренажных труб

из различного

материала

(пластмассы,

строит. картона)

37. Эстакада на Порт Нью-Орлеан Слабая пластичная глина, Каменные колонны "Парсонс, Стоимость

разных типах свай (США). h = 18 м, не поддается и текстильные Бринкерхоф, устройства

Причалы N 4, 5 виброуплотнению дрены для Куэйд энд каменных колонн

терминала увеличения Дуглас" 8614,6 тыс. $

Jourdan Road сопротивления "Виброфлотэй-

грунтов сдвигу шен компани"

38. Пирс Порт Ил очень текучий, Сваи прорезают ЧМНИИП, 1982 г. - год

эстакадного типа Сантьяго-де- ; ; ; илы общей управление разработки

на металлич. Куба. Нефтепирс ил слаботекучий, толщиной морских работ проекта, 1984 г. -

трубчатых сваях НПЗ, L = 245 м; ; ; ; h = 10 - 15 м Министерства начато

0,63 м 7 баллов C = 10 кПа; ил глинистый строительства строительство.

с органическими включениями, Кубы В ценах 1984 г.

; ; 1 п.м - 4001 руб.

39. Узкий пирс Порт Биела Ил и заиленный песок, Сваи прорезают Проект и 1975 г. - год

эстакадного типа (СФРЮ). h > 20 м илы с строительство окончания

на стальных Ремонтный пирс заглублением на Ivars строительства.

трубчатых сваях судоверфи 3 м в слой Milutinovic. 1 п.м - 70 тыс.

800/10 мм Veljko глины. Полости Испытание динар

Vlahovic, свай заполнялись конструкции -

L = 300 м бетоном Centar

zaispitivanje

konstrukcija

IMS

40. Набережная- Порт Поти. Ил супесчаный слаботекучий Сваи прорезают ЧМНИИП, ПСО-20 1984 г. - год

оторочка на ж/б Причал базы с прослойками песка, толщу илов треста "Ново- разработки

сваях сечением техобслуживания ; ; российск- проекта. В ценах

45 x 45 см флота, C = 5 кПа морстрой" 1984 г. 1 п.м -

L = 118 м; 5071 руб.

7 баллов

41. Эстакада на Остров Ридли Морской ил Сваи прорезают Нет данных 1983 г. - год

козловых опорах из около порта ил и погружены в окончания

стальных труб Принц Руперт выветрелый строительства

914 мм (Канада, пров. сланец

Британская

Колумбия).

Причальные

сооружения

угольного

терминала;

8 баллов

42. Эстакада на Порт Сянган. Морской ил, под ним плотные Замена грунта Институт - 33 млн. фунтов

основании из шести Причалы N 2, 3 коллювиальные отложения и Consulting стерлингов или

рядов стальных контейнерного растрескавшийся гранит Engineers 400 млн.

труб 700 мм терминала (Scott Wilson гонконгских

Квайчунг Kirk - долларов

patrick &

Partners).

Строительная

организация -

Nishimatsu

Construction

Co Ltd.

Субподрядчик

Maruiso Gumi

Waikee

43. Пирс из Порт Вилково на Ил глинистый слаботекучий, Колонны-оболочки ЧМНИИП, СУ-433 1983 г. - год

унифицированных реке Дунай. h > 12 м; ; прорезают толщу треста "Черно- разработки

элементов на Грузовой пирс ; C = 2 кПа илов, погружены моргидрострой" проекта. В ценах

колоннах-оболочках Вилковского в глину 1984 г. 1 п.м -

1,6 м с РОФ, L = 60 м; полутвердую 6781 руб.

ледорезами 7 баллов

44. Пирс из Порт Рени. Ил супесчаный текучий, Колонны-оболочки ЧМНИИП, 1978 г. - год

унифицированных Нефтепирс N 2, h > 3 м; ; прорезают толщу СУ-433, ПСО-17 разработки

элементов на L = 98 м; ; C = 3 кПа илов, погружены треста проекта. В ценах

колоннах-оболочках 8 баллов в плотные пески "Черномор- 1984 г. 1 п.м -

1,6 м гидрострой" 3190 руб.

45. Откосного типа Порт Латакия Ил супесчаный суглинистый, По илу отсыпан СМНИИП, фирма 1979 г. - год

из каменной (САР). Берего- h > 8 м; ; песок крупный "Тоек" разработки

наброски укрепление, ; C = 10 кПа; ; проекта. В ценах

L = 1740 м; E = 2,5 МПа E = 18 МПа; 1984 г. 1 п.м -

7, 8 баллов песок мелкий 62000 руб.

;

E = 9 МПа

46. Откосного типа Порт Латакия Ил супесчаный, ; По илу СМНИИП 1980 г. - год

из каменной (САР). ; C = 10 кПа; отсыпается разработки

наброски с защитой Северный мол; E = 30 МПа; ил суглинистый, песок проекта

тетраподами 7; 8 баллов ; ; мелкозернистый,

C = 10 кПа; E = 20 МПа карьерная

мелочь, камень

разный

47. Откосного типа Порт Латакия Ил супесчаный, ; По илу СМНИИП 1982 г. - год

из каменной (САР). ; C =10 кПа; отсыпается разработки

наброски с защитой Южный мол, E = 30 Па; ил суглинистый, песок проекта

тетраподами L = 1310 м; ; мелкозернистый,

7; 8 баллов C = 10кПа; E = 20 МПа карьерная

мелочь, камень

разный

48. Основание 20 Порт Ботлек Намывные грунты, h = 5 м, Уплотнение Нет данных Нет данных

резервуаров (Нидерланды). аллювиальные отложения грунта тяжелыми

16 м, h = 18 м Нефтебаза (заиленные суглинки), трамбовками

нефтебазы h = 5 - 7 м

49. Ячеистая Озеро Джексон Нет данных Динамическое Технология 40 млн. долларов

конструкция из (США, штат уплотнение применена в США

примыкающих друг Вайоминг) грузом массой США фирмой

к другу 32 т, с высоты National

грунтоцементных 30 м; Project Inc.

колонн дополнительно Буровое

шестиугольного дренажные фитили оборудование

поперечного на глубину изготовлено

сечения 10,5 м с шагом фирмой

1,5 м S.M.Seiko Inc.

50. Насыпные Рималь (Ливан). Насыпные грунты из глины, Уплотнение Нет данных Нет данных

участки курортной Курорт песка и гравия, h = 5 м грунта ж/б бабой

зоны массой 8 т с

высоты 8 - 10 м

51. Автомагистраль Эвансаль (США, Свалка мусора, бетонных Глубинное Грузоподъемное Уплотнение с

штат Индиана) блоков и камней динамическое оборудование устройством насыпи

уплотнение фирмы Traylor 6,7 млн. $ США

грузом массой Bros. Inc.

20 т с высоты

30 м

52. Пересечение Г. Ницце Нет данных Инъектирование Работы вела Нет данных

дорог в разных (Франция) раствора (песок, фирма SIF

уровнях Saint- вяжущее и Bachy

Lambert на добавка

автодороге Urbaine пуццолана) в 94

Sud скважины на

общей площади

1200 м2; было

инъектировано

1083 м3 раствора

53. Станция Г. Ницце Насыпная земляная площадка с Инъектирование Работы вела Нет данных

очистки сточных (Франция) неоднородными грунтами раствора (песок, фирма SIF

вод вяжущее и Bachy

добавка

пуццолана) в

614 скважин на

общей площади

10 тыс. м2 (в

одну скважину

1 - 35 м3

раствора)

54. Насыпные дамбы Остров Крейн Тягучепластичный грунт Применение Нет данных Нет данных

вблизи Норфолка дноуглубления судоходных геотекстиля с

(США, штат каналов и акваторий последующей

Вирджиния) отсыпкой песка

55. Основание под Россия Суглинки тягучепластичные до Использование Проект - Эксплуатация

металлический тягучих с супесью песчаных свай СибЦНИИС; начата в 1973 г.

резервуар 325 мм, в работы - СУ-18 Применение

19 м, количестве Запсибтранс- песчаных свай на

h = 11,8 м 312 шт.; строя одном резервуаре

впоследствии дало экономию:

поверхность арматурной стали

уплотнялась 19 т, цемента

тяжелыми 68 т, щебня 167 м3

трамбовками

56. Образование Порт Ла-Рошель Удаление ~= 3,2 млн. м3 илов Уплотнение и Нет данных Стоимость 1 м2

территории порта (Франция) для образования нового консолидация этой намывной

и припортовой аванпорта, который намывался намывных илов территории с

промышленной зоны для образования территории при помощи учетом дальнейшей

порта дренажной пригрузки

системы из качественным

пластмассовых грунтом в 1,6 раза

труб 65/80 мм выше чем обычным

и верт. плоских способом

дренажных лент с

дальнейшей

пригрузкой

57. Основание под Порт Восточный. Ил суглинистый с прослоями Ж/б плита на ДНИИМФ, 1992 г. - начато

стальные Бункеровочная супесчаного скрытотекучий, свайном ПСМО-23 треста строительство

резервуары нефтебаза; h = 8 - 12 м; фундаменте из "Дальмор-

50,0 м, 7 баллов ж/б свай длиной гидрострой"

h = 18,0 м - 20 м сечением

4 шт.; 40 x 40 см. Сваи

39,9 м, погружены в

h = 17,9 м - галечниковые

4 шт.; грунты

28,5 м,

h = 17,9 м -

4 шт.;

20,9 м,

h = 14,9 м -

2 шт.;

10,4 м,

h = 11,9 м -

6 шт.;

28,5 м,

h = 14,0 м -

2 шт.;

Приложение В

(справочное)

ПРИМЕР РАСЧЕТА ОБЩЕЙ УСТОЙЧИВОСТИ ПРИЧАЛЬНОГО СООРУЖЕНИЯ

ПО КРУГЛОЦИЛИНДРИЧЕСКИМ ПОВЕРХНОСТЯМ СКОЛЬЖЕНИЯ

В.1. Исходные данные

В.1.1. Сооружение выполнено в виде заанкеренного больверка из стального шпунта. Исходные геометрические параметры сооружения, эксплуатационные нагрузки и геологический разрез, необходимые для расчета общей устойчивости, приведены на рисунке В.1. Класс сооружения - III.

1 - 4 - шифр слоя грунта по таблице В.1;

; - центры круглоциндрических поверхностей

соответственно для статического и сейсмического расчетов;

--- - положение переформированной схемы

и круглоцилиндрическая поверхность вращения

для расчета на сейсмическое воздействие

Рисунок В.1. Расчетная схема сооружения к программе "KREJ"

(эксплуатационные нагрузки условно не показаны)

В.1.2. Наименование грунтов и их расчетные характеристики приведены в таблице В.1.

Таблица В.1

Расчетные характеристики грунтов

┌──────┬────────────────────────────┬─────────────────────┬───────┬───────┐

│ Шифр │ Наименование грунта │ Объемный вес, кН/м3 │ фи │ C │

│ слоя │ │ │ II │ II │

│ │ ├──────────┬──────────┼───────┼───────┤

│ │ │ гамма │ гамма │ град │ кПа │

│ │ │ нас │ взв │ │ │

├──────┼────────────────────────────┼──────────┼──────────┼───────┼───────┤

│ 1 │Скальный гравийно-песчаный │ 18,0 │ - │ 35 │ 0 │

│ │грунт выше уровня воды │ │ │ │ │

│ 2 │То же, ниже уровня воды │ - │ 10,0 │ 35 │ 0 │

│ 3 │Гравийный грунт с галькой, │ - │ 10,0 │ 34 │ 0 │

│ │битой ракушей, с песчаным │ │ │ │ │

│ │заполнителем │ │ │ │ │

│ 4 │Ил с гравием, галькой, │ - │ 5,6 │ 14 │ 3 │

│ │ракушей до 20% │ │ │ │ │

└──────┴────────────────────────────┴──────────┴──────────┴───────┴───────┘

Как следует из рисунка В.1 и таблицы В.1, в основании сооружения расположен слой слабых грунтов - илов.

Необходимо отметить, что согласно СНиП 2.02.02-85 "Основания гидротехнических сооружений" и РД 31.31.55-93 "Инструкция по проектированию морских причальных и берегоукрепительных сооружений" при расчете общей устойчивости по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения коэффициенты надежности по нагрузке, грунту и материалу принимаются равными единице. Т.е. расчет производится при нормативных значениях нагрузок и характеристик грунтов.

В.2. Расчет общей устойчивости сооружения при основном сочетании нагрузок

В.2.1. Расчет выполняется по вычислительной программе "KREJ", разработанной Ленморниипроектом. Были выполнены расчеты по режимам "KREJ-L", "KREJ-AK" и при совместном использовании указанных режимов. Наименьшие коэффициенты устойчивости были получены при расчете по режиму "KREJ-L", что согласуется с рекомендациями об использовании режима "KREJ-L" при наличии в основании сооружения слоя слабого грунта, изложенными в инструкции по использованию программы "KREJ". Расчеты выполнялись при различных координатах начального центра вращения и координатах точки, через которую должны проходить все кривые скольжения. Ниже приведены распечатки исходных данных (таблицы В.2 - В.7) и результатов расчета по режиму "KREJ-L" (таблицы В.8 - В.9) для наиболее невыгодного случая.

Таблица В.2

Комментарии

┌─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐

│ПРИМЕР РАСЧЕТА │

│СТАТИКА │

│KREJ-L │

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Таблица В.3

Общие данные

┌───────┬───────────────────────────────────────────┬───────────┬─────────┐

│Позиция│ Наименование величины │Размерность│Величина │

├───────┼───────────────────────────────────────────┼───────────┼─────────┤

│ 1 │Шаг изменения положения центра вращения │ м │ 1 │

│ 2 │Минимально требуемый коэффициент │ б/р │ 0 │

│ │устойчивости │ │ │

│ 3 │Срок службы сооружения │ год │ 0 │

│ 4 │Абсцисса кордона │ м │ 0 │

│ 5 │Отметка кордона │ м │ 3,30 │

│ 6 │Отметка дна │ м │ -9,25 │

│ 7 │Абсцисса начального центра вращения │ м │ 0 │

│ 8 │Отметка начального центра вращения │ м │ -5,00 │

│ 9 │Координаты точки, выше которой кривые │ │ │

│ │скольжения проходить не могут: - абсцисса│ м │ 0 │

│ │ - отметка │ м │ -14,40 │

│ 10 │Координаты точки, через которую должны │ │ │

│ │проходить все кривые скольжения: - абсцисса│ м │ -25,00 │

│ │ - отметка │ м │ -3,30 │

└───────┴───────────────────────────────────────────┴───────────┴─────────┘

Таблица В.4

Координаты скважин

│Позиция│ Наименование величины │Размерность│Величина │

│ 1 │Абсцисса 1-й скважины со стороны территории│ м │ -10,0 │

│ 2 │Абсцисса 2-й скважины со стороны территории│ м │ -20,0 │

│ 3 │Абсцисса 1-й скважины со стороны акватории │ м │ 7,5 │

│ 4 │Абсцисса 2-й скважины со стороны акватории │ м │ 15,0 │

Таблица В.5

Описание геологического разреза на территории

┌───────┬────────────────────────────────┬────────────────────────────────┐

│ Шифр │ Отметка слоя грунта (м) │ Характеристики слоев │

│ слоя ├──────────┬──────────┬──────────┼──────────┬──────────┬──────────┤

│ │ по линии │ по 1-й │ по 2-й │угол внут.│сцепление │ объемный │

│ │ кордона │ скважине │ скважине │ трения │ (кПа) │ вес │

│ │ │ │ │ (град) │ │ (кН/м3) │

├───────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤

│ 1 │ 3,30 │ 3,30 │ 3,30 │ 35 │ 0 │ 18,0 │

│ 2 │ 0,50 │ 0,50 │ 0,50 │ 35 │ 0 │ 10,0 │

│ 3 │ -9,25 │ -7,30 │ -5,40 │ 34 │ 0 │ 10,0 │

│ 4 │ -19,00 │ -19,00 │ -19,00 │ 14 │ 3 │ 5,6 │

└───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┘

Таблица В.6

Описание геологического разреза на акватории

│ Шифр │ Отметка слоя грунта (м) │ Характеристики слоев │

│ │ по линии │ по 1-й │ по 2-й │угол внут.│сцепление │ объемный │

│ │ кордона │ скважине │ скважине │ трения │ (кПа) │ вес │

│ │ │ │ │ (град) │ │ (кН/м3) │

│ 3 │ -9,25 │ -9,25 │ -9,25 │ 34 │ 0 │ 10,0 │

│ 4 │ -19,00 │ -19,00 │ -19,00 │ 14 │ 3 │ 5,6 │

Таблица В.7

Равномерно-распределенные нагрузки

┌────────────────────────┬───────────────────────┬────────────────────────┐

│ Интенсивность нагрузки │ Полоса нагрузки (м) │ Расстояние от кордона │

│ (кН/м2) │ │ (м) │

├────────────────────────┼───────────────────────┼────────────────────────┤

│ 15 │ 6,25 │ 0 │

│ 30 │ 10,50 │ 6,25 │

│ 40 │ 6,00 │ 16,75 │

│ 60 │ 1e3 │ 22,75 │

└────────────────────────┴───────────────────────┴────────────────────────┘

Таблица В.8

Результаты расчета

┌─────────────┬──────────────┬──────────────┬─────────────────────────────┐

│ Коэффициент │ Момент │ Момент │ Координаты центра вращения │

│устойчивости │ удерживающий │поворачивающий├─────────┬─────────┬─────────┤

│ │ (кН x м) │ (кН x м) │абсцисса │ отметка │ радиус │

│ │ │ │ (м) │ (м) │ (м) │

├─────────────┼──────────────┼──────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤

│ 1,110 │ 71980 │ 64837 │ 0,00 │ -5,00 │ 26,34 │

│ 1,097 │ 70855 │ 64615 │ 0,32 │ -4,05 │ 26,36 │

│ 1,102 │ 71075 │ 64524 │ 0,63 │ -3,10 │ 26,42 │

│ 1,092 │ 70501 │ 64557 │ 0,95 │ -2,15 │ 26,51 │

│ 1,087 │ 70345 │ 64721 │ 1,26 │ -1,20 │ 26,64 │

│ 1,096 │ 71265 │ 64995 │ 1,58 │ -0,25 │ 26,81 │

│ 1,107 │ 72366 │ 65377 │ 1,89 │ 0,69 │ 27,02 │

│ 1,120 │ 73738 │ 65858 │ 2,21 │ 1,64 │ 27,26 │

│ 1,134 │ 75343 │ 64429 │ 2,52 │ 2,59 │ 27,53 │

│ 1,155 │ 77496 │ 67078 │ 2,84 │ 3,54 │ 27,84 │

│ 1,176 │ 79580 │ 67687 │ 3,15 │ 4,49 │ 28,18 │

│ 1,201 │ 81513 │ 67878 │ 3,47 │ 5,44 │ 28,55 │

└─────────────┴──────────────┴──────────────┴─────────┴─────────┴─────────┘

Таблица В.9

Координаты точки, через которую

проходят все кривые скольжения

Координаты точки, через которую проходят все кривые скольжения
абсцисса (м)	отметка (м)
-25,00	3,30

В.2.2. Проверка общей устойчивости сооружения выполняется по формуле

(В.1)

где и - соответственно моменты сдвигающих и удерживающих сил относительно центра круглоцилиндрической поверхности;

- коэффициент сочетаний нагрузок;

- коэффициент условий работы;

- коэффициент надежности по ответственности сооружения;

- дополнительный коэффициент условий работ.

При расчете на основное сочетание нагрузок ; ; ; .

Из формулы (В.1) следует, что общая устойчивость сооружения по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения при основном сочетании нагрузок обеспечивается, если выполняется условие K >= 0,95, где коэффициент устойчивости.

Как следует из результатов расчета (таблица В.8), полученный наименьший коэффициент устойчивости K = 1,087 превышает минимально требуемый K = 0,950. Общая устойчивость причала обеспечивается.

В.3. Расчет общей устойчивости сооружения при особом сочетании нагрузок

В.3.1. Расчетная сейсмичность для сооружения - 9 баллов. Сейсмические воздействие принято горизонтальным и направленным в сторону акватории.

В.3.2. Расчет общей устойчивости с учетом сейсмических нагрузок выполняется по способу поворота расчетной схемы сооружения на сейсмический угол в соответствии с п. 3.10 настоящих Рекомендаций.

Эффективный коэффициент сейсмичности определяется по формуле (3.8)

Сейсмический угол определяется по формуле (3.7)

Производится наклон поверхности причала и дна у причала на сейсмический угол (п. 3.11), а также корректировка веса грунта, веса грузов на причале (п. 3.12) и углов внутреннего трения грунтов (п. 3.13).

Переформированная расчетная схема сооружения представлена пунктиром на рисунке В.1. По сравнению с расчетом на основное сочетание изменены таблицы В.5 (В.13), В.6 (В.14) и В.7 (В.15). Ниже приведены распечатки исходных данных (таблицы В.10 - В.15) и результатов расчета по режиму "KREJ-L" (таблицы В.16 - В.17).

Таблица В.10

Комментарии

│ПРИМЕР РАСЧЕТА │

│СЕЙСМИКА 9 БАЛЛОВ │

│KREJ-L │

Таблица В.11

Общие данные

┌───────┬──────────────────────────────────────────┬───────────┬──────────┐

│Позиция│ Наименование величины │Размерность│ Величина │

├───────┼──────────────────────────────────────────┼───────────┼──────────┤

│ 1 │Шаг изменения положения центра вращения │ м │ 1 │

│ 2 │Минимально требуемый коэффициент │ │ │

│ │устойчивости │ б/р │ 0 │

│ 3 │Срок службы сооружения │ год │ 0 │

│ 4 │Абсцисса кордона │ м │ 0 │

│ 5 │Отметка кордона │ м │ 3,30 │

│ 6 │Отметка дна │ м │ -9,25 │

│ 7 │Абсцисса начального центра вращения │ м │ 0 │

│ 8 │Отметка начального центра вращения │ м │ -5,00 │

│ 9 │Координаты точки, выше которой кривые │ │ │

│ │скольжения проходить не могут: - абсцисса│ м │ 0 │

│ │ - отметка │ м │ -14,40 │

│ 10 │Координаты точки, через которую должны │ │ │

│ │прождать вое кривые скольжения: - абсцисса│ м │ -25,00 │

│ │ - отметка │ м │ 3,30 │

└───────┴──────────────────────────────────────────┴───────────┴──────────┘

Таблица В.12

Координаты скважин

│Позиции│ Наименование величины │Размерность│Величина │

│ 1 │Абсцисса 1-й скважины со стороны территории│ м │ -10,0 │

│ 2 │Абсцисса 2-й скважины со стороны территории│ м │ -20,0 │

│ 3 │Абсцисса 1-й скважины со стороны акватории │ м │ 7,5 │

│ 4 │Абсцисса 2-й скважины со стороны акватории │ м │ 15,0 │

Таблица В.13

Описание геологического разреза на территории

│ Шифр │ Отметка слоя грунта (м) │ Характеристики слоев │

│ │ по линии │ по 1-й │ по 2-й │угол внут.│сцепление │ объемный │

│ │ кордона │ скважине │ скважине │ трения │ (кПа) │ вес │

│ │ │ │ │ (град) │ │ (кН/м3) │

│ 1 │ 3,30 │ 5,70 │ 8,10 │ 33 │ 0 │ 18,55 │

│ 2 │ 0,50 │ 2,90 │ 5,30 │ 33 │ 0 │ 10,31 │

│ 3 │ -9,25 │ -4,90 │ -0,60 │ 32 │ 0 │ 10,31 │

│ 4 │ -19,00 │ -16,60 │ -14,20 │ 12 │ 3 │ 5,77 │

Таблица В.14

Описание геологического разреза на акватории

│ Шифр │ Отметка слоя грунта (м) │ Характеристики слоев │

│ │ по линии │ по 1-й │ по 2-й │угол внут.│сцепление │ объемный │

│ │ кордона │ скважине │ скважине │ трения │ (кПа) │ вес │

│ │ │ │ │ (град) │ │ (кН/м3) │

│ 3 │ -9,25 │ -11,05 │ -12,85 │ 32 │ 0 │ 10,31 │

│ 4 │ -19,00 │ -20,80 │ -22,60 │ 12 │ 3 │ 5,77 │

Таблица В.15

Равномерно-распределенные нагрузки

│ Интенсивность нагрузки │ Полоса нагрузки (м) │ Расстояние от кордона │

│ (кН/м2) │ │ (м) │

│ 15,46 │ 6,25 │ 0,00 │

│ 30,92 │ 10,50 │ 6,25 │

│ 41,22 │ 6,00 │ 16,75 │

│ 61,84 │ 1e3 │ 22,75 │

Таблица В.16

Результаты расчета

│ Коэффициент │ Момент │ Момент │ Координаты центра вращения │

│устойчивости │ удерживающий │поворачивающий├─────────┬─────────┬─────────┤

│ │ (кН x м) │ (кН x м) │абсцисса │ отметка │ радиус │

│ │ │ │ (м) │ (м) │ (м) │

│ 0,914 │ 57215 │ 62623 │ 0,00 │ -5,00 │ 26,34 │

│ 0,892 │ 56030 │ 62788 │ 0,32 │ -4,05 │ 26,36 │

│ 0,880 │ 55555 │ 63095 │ 0,63 │ -3,10 │ 26,42 │

│ 0,864 │ 54890 │ 63527 │ 0,95 │ -2,15 │ 26,51 │

│ 0,854 │ 54695 │ 64040 │ 1,26 │ -1,20 │ 26,64 │

│ 0,847 │ 54764 │ 64661 │ 1,58 │ -0,25 │ 26,81 │

│ 0,838 │ 54821 │ 65384 │ 1,89 │ 0,69 │ 27,02 │

│ 0,834 │ 55217 │ 66168 │ 2,21 │ 1,64 │ 27,26 │

│ 0,835 │ 55992 │ 67018 │ 2,52 │ 2,59 │ 27,53 │

│ 0,831 │ 56449 │ 67917 │ 2,84 │ 3,54 │ 27,84 │

│ 0,845 │ 58102 │ 68787 │ 3,15 │ 4,49 │ 28,18 │

│ 0,862 │ 59996 │ 69634 │ 3,47 │ 5,44 │ 28,55 │

│ 0,876 │ 61731 │ 70465 │ 3,78 │ 6,39 │ 28,95 │

│ 0,898 │ 64006 │ 71262 │ 4,10 │ 7,34 │ 29,37 │

│ 0,940 │ 67733 │ 72030 │ 4,41 │ 8,39 │ 29,83 │

│ 0,968 │ 70436 │ 72774 │ 4,73 │ 9,24 │ 30,31 │

│ 1,023 │ 74741 │ 73081 │ 5,04 │ 10,18 │ 30,32 │

│ 1,102 │ 80233 │ 72830 │ 5,36 │ 11,13 │ 31,35 │

Таблица В.17

Координаты точки, через которую

проходят все кривые скольжения

Координаты точки, через которую проходят все кривые скольжения
абсцисса (м)	отметка (м)
-25,00	3,30

В.3.3. При расчете на особое сочетание нагрузок ; ; ; . Из формулы (В.1) следует, что общая устойчивость сооружения по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения при особом сочетании нагрузок обеспечивается, если выполняется условие K >= 0,857.

Как следует из результатов расчета (таблица В.16), полученный наименьший коэффициент устойчивости K = 0,831 меньше минимально требуемого K = 0,857 примерно на 3%, что находится в пределах точности использованных способов расчета. Допустимо считать, что общая устойчивость причала обеспечивается.