"МДС 41-1.99. Рекомендации по противодымной защите при пожаре (к СНиП 2.04.05-91*)" :: "docstroika.ru-Максимум" - бесплатные нормативы для строителей и проектировщиков

МЕТОДИЧЕСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ПРОТИВОДЫМНОЙ ЗАЩИТЕ ПРИ ПОЖАРЕ

(к СНиП 2.04.05-91*)

МДС 41-1.99

ПРЕДИСЛОВИЕ

1. Разработаны ГПК НИИ СантехНИИпроект.

Авторы - канд. тех. наук Б.В. Баркалов, инженеры В.А. Орлов, Т.И. Садовская.

2. Одобрены Научно-техническим советом ГПК НИИ СантехНИИпроект и рекомендованы к изданию.

ВВЕДЕНИЕ

Настоящие Рекомендации разработаны в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91* "Отопление, вентиляция и кондиционирование".

Рекомендациями по противодымной защите людей при пожаре в зданиях следует руководствоваться при проектировании общественных, жилых, производственных, административно-бытовых и складских зданий.

В 1-м разделе Рекомендаций изложена уточненная методика расчета систем дымоудаления из коридоров зданий, разработанная институтом.

При определении потерь давления по массовой скорости, кг/см2, и скоростному давлению, Па, в воздуховодах систем удаления дыма из помещений, в которых непосредственно произошел пожар, необходимо руководствоваться формулами, приведенными в 1-м разделе Рекомендаций.

Во 2-м разделе приведены материалы, разработанные на основании теоретических исследований ВНИИПО МВД России и МНИИТЭП, подтвержденных натурными испытаниями на опытных пожарах в многоэтажных жилых зданиях Москвы.

1. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА КОРИДОРОВ ЗДАНИЙ

1.1. Удаление дыма при пожаре следует проектировать для обеспечения эвакуации людей из помещений здания в начальной стадии пожара, возникшего в одном помещении:

а) из коридоров жилых, общественных, административно-бытовых и производственных зданий в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05, 2.08.01, 2.08.02, 2.09.02, 2.09.04 и 2.11.01;

б) из коридоров жилых, общественных, административно-бытовых, производственных зданий высотой более 26,5 м;

в) из коридоров длиной более 15 м, не имеющих естественного освещения световыми проемами в наружных ограждениях (далее - без естественного освещения), производственных зданий категорий А, Б и В с числом этажей 2 и более.

Требование не распространяется на коридор, если для всех помещений, имеющих двери в этот коридор, проектируется непосредственное удаление дыма.

Противодымную защиту многофункциональных зданий и комплексов в Москве следует проектировать в соответствии с МГСН 4.04.

1.2. Удаление дыма из коридоров следует проектировать системами с искусственным побуждением. К одной системе допускается присоединять не более двух дымовых шахт. Дымовые клапаны следует размещать на дымовых шахтах под потолком коридора (Прил. 1 - 6).

Допускается присоединять дымовые клапаны к шахтам на ответвлениях, принимая не более двух ответвлений от каждой шахты на этаже. При расчете системы следует принимать: температуру поступающего дыма - 300 °C, удельный вес дыма - 6 Н/м3, плотность дыма - 0,61 кг/м3.

Радиус действия дымового клапана - 15 м; в одну из сторон допускается принимать 20 м. Длина коридора, обслуживаемого одним дымоприемным устройством, принимается не более 30 м.

1.3. Количество дыма, кг/с, удаляемого из коридоров через дымовые клапаны, следует рассчитывать по формулам:

для жилых зданий

; (1)

для общественных, административно-бытовых и производственных зданий

, (2)

где B - ширина большей створки двери при выходе из коридора или холла на лестничную клетку или наружу, м;

H - высота двери, м; при H < 2 м принимается H = 2 м, при H > 2,5 м принимается H = 2,5 м;

- коэффициент относительной полноты и продолжительности открывания дверей из коридора на лестничную клетку или наружу; при эвакуации 25 чел. и более через одну дверь принимается равным 1, при эвакуации менее 25 чел. - 0,8.

1.4. Потери давления в открытом дымовом клапане, Па, рассчитывают по формуле

, (3)

где - коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и в шахту, с коленом 90° принимается равным 2,2, с коленом 45° - 1,32;

- коэффициент сопротивления в месте присоединения клапана к шахте или ответвления от нее, принимается по справочнику [1];

- массовая скорость дыма в проходном сечении (F) клапана, кг/(с x м2);

;

массовую скорость дыма в проходном сечении клапана рекомендуется принимать 7 - 10 кг/(с x м2);

- плотность дыма, при температуре 300 °C принимается 0,61 кг/м3.

1.5. Потери давления на трение и местные сопротивления, Па, определяются по формуле

, (4)

где - коэффициент, учитывающий содержание в дыме твердых частиц, принимаемый 1,1. Если величина потерь давления на трение дана в кгс/м2, то при расчетах в Па принимается ;

- потери давления на трение, кг/м2, по справочнику [1] для эквивалентного диаметра участка воздуховода или шахты, соответствующие величине скоростного давления при массовой скорости дыма или газов на этом участке воздуховода или шахты; допускается принимать по таблице 1 Рекомендаций;

- коэффициент для шахт и воздуховодов; из бетона - 1,7, из кирпича - 2,1, для шахт со стенками, оштукатуренными по стальной сетке, - 2,7, для стальных воздуховодов - 1,0. Для других материалов коэффициент определяется по табл. 22.11, 22.12 справочника [1];

l - длина шахты или воздуховода, м, включая длину колен, отводов, тройников и др.;

- массовая скорость дыма в воздуховодах и шахтах, кг/(с x м2);

- плотность дыма, кг/м3.

Таблица 1

Потери давления на трение в стальных воздуховодах

┌─────────────────┬──────────────────────────────────────────────┐

│ Скоростное │ Потери давления на трение R , кгс/м2, │

│ давление │ тр │

│ в воздуховоде │на 1 м в воздуховодах поперечным сечением, м2 │

│ или шахте, Па ├───────────┬───────────┬──────────┬───────────┤

│ │ 0,25 │ 0,35 │ 0,5 │ 0,7 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 30 │ 0,10 │ 0,09 │ 0,06 │ 0,06 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 40 │ 0,13 │ 0,11 │ 0,08 │ 0,07 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 50 │ 0,16 │ 0,14 │ 0,10 │ 0,09 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 60 │ 0,19 │ 17 │ 0,12 │ 0,11 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 70 │ 0,22 │ 0,19 │ 0,17 │ 0,12 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 80 │ 0,25 │ 0,22 │ 0,16 │ 0,14 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 90 │ 0,28 │ 0,24 │ 0,18 │ 0,16 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 100 │ 0,31 │ 0,27 │ 0,20 │ 0,17 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 110 │ 0,34 │ 0,29 │ 0,22 │ 0,19 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 120 │ 0,37 │ 0,32 │ 0,24 │ 0,20 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 130 │ 0,39 │ 0,34 │ 0,26 │ 0,21 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 140 │ 0,42 │ 0,37 │ 0,27 │ 0,22 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 150 │ 0,45 │ 0,39 │ 0,29 │ 0,25 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 160 │ 0,48 │ 0,41 │ 0,31 │ 0,26 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 170 │ 0,51 │ 0,45 │ 0,33 │ 0,28 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 180 │ 0,54 │ 0,47 │ 0,35 │ 0,30 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 190 │ 0,57 │ 0,49 │ 0,37 │ 0,31 │

├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤

│ 200 │ 0,62 │ 0,54 │ 0,40 │ 0,33 │

└─────────────────┴───────────┴───────────┴──────────┴───────────┘

1.6. Расход воздуха, подсасываемого через неплотности закрытого дымового клапана, кг/с, на 2-м участке определяется по формуле

, (5)

где A - площадь проходного сечения клапана, м2;

P - потери давления при проходе воздуха через неплотности притворов закрытого клапана, Па, принимаются по расчету сопротивления первого участка системы, .

1.7. Количество дыма в устье дымовой шахты с учетом подсоса воздуха через неплотности закрытых клапанов со 2-го по верхний этаж здания, кг/с, определяется в первом приближении по формуле

, (6)

где , - количество дыма по формуле (1) или (2) и расход воздуха через закрытый клапан по формуле (5);

N - число этажей в здании, в которых предусматривается удаление дыма.

1.8. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты , кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле

, (7)

где - потери давления на трение, кгс/м2, при среднем скоростном давлении , Па;

- коэффициент по п. 1.5;

- высота этажа здания, м;

N - число этажей в здании;

;

- на 1-м участке;

- в устье шахты;

;

- по формуле (3), Па;

- потери давления на 1-м участке, Па.

Массовую скорость газов в устье шахты рекомендуется принимать не более 15 кг/(с x м2).

1.9. Расход воздуха, кг/с, подсасываемого через закрытый дымовой клапан на верхнем этаже здания при давлении газов в устье шахты , Па, определяется по формуле

, (8)

где A - по п. 1.6, - по п. 1.8.

1.10. Поступление воздуха в дымовую шахту через закрытые дымовые клапаны и дыма через открытый клапан на 1-м этаже, кг/с, определяется во втором приближении по формуле

, (9)

где , - соответственно по п. 1.6 и 1.9;

N - число этажей в здании;

- количество дыма, кг/с, по п. 1.3.

1.11. Сопротивление участка воздуховода от дымовой шахты до вентилятора - , Па, рассчитывается по формуле (4) при расходе .

1.12. Потери давления системы на всасывании, Па, до вентилятора (отрицательное статическое давление) определяются по формуле

, (10)

где - по формуле (7) и - по п. 1.5.

1.13. Подсосы воздуха через неплотности воздуховодов, кг/с, определяются при давлении и по табл. 2 Рекомендаций

, (11)

где , - удельный расход воздуха , кг/(с x м2) на 1 м2 внутренней поверхности воздуховода (табл. 2);

; ,

, - периметры участков отсасывающей сети воздуховодов по внутреннему сечению, м;

, - длина участков сети воздуховодов, м;

K - коэффициент для прямоугольных воздуховодов, равен 1,1.

Таблица 2

Удельный расход воздуха на 1 м2 внутренней поверхности

воздуховода , кг/(с x м2)

Класс воздуховода	Отрицательное статическое давление в месте присоединения воздуховода к вентилятору, Па
Класс воздуховода	200	400	600	800	1000	1200	1400	1600	1800	2000	2200
П	0,4	0,6	0,8	1,0	1,2	1,3	1,5	1,6	1,8	1,9	2,0
Н	1,2	1,9	2,5	3,1	3,6	4,0	4,5	4,8	5,4	5,7	6,0

1.14. Общий расход газов до вентилятора, кг/с,

. (12)

1.15. Потери давления в сети до вентилятора , Па, с учетом подсасываемого воздуха через неплотности воздуховодов определяются по формуле

. (13)

1.16. Плотность смеси воздуха и газов перед вентилятором, кг/м3, рассчитывается по формуле

, (14)

а температура смеси газов .

1.17. Рекомендуется применять вентилятор с положением кожуха 270° и отдельно стоящую выхлопную трубу. При наличии избыточного давления вентилятора против требуемого по расчету рекомендуется установка конфузора на выхлопной трубе. Из поддона выхлопной трубы предусматривается отвод конденсирующейся влаги и влаги, попадающей при дождях. Зонт над выхлопной трубой не устраивается.

1.18. Потери давления в выхлопной трубе рассчитываются по п. 1.5 и суммируются с потерями на всасывании, Па, для определения общих потерь давления в сети

. (15)

1.19. Определяется естественное давление газов при общей высоте шахты и выхлопной трубы , Па,

, (16)

где - плотность дымовых газов, при удалении из коридоров принимать 0,61 кг/м3;

- плотность дымовых газов, удаляемых из здания, кг/м3;

- удельный вес наружного воздуха в теплый период года по параметрам Б, Н/м3, рассчитывается по формуле ; здесь - температура наружного воздуха.

1.20. Потери давления в сети дымоудаления с учетом естественного давления газов, Па, определяются по формуле

, (17)

где - по п. 1.18, - по п. 1.19.

1.21. Вентилятор для удаления газов выбирается по условным потерям давления , Па, приведенным к плотности стандартного воздуха, и по суммарному расходу дымовых газов , м3/ч, на выходе из вентилятора. и определяются по формулам:

; (18)

. (19)

По окончании расчета следует уточнить требуемое давление вентилятора для удаления дыма при возникновении пожара на верхнем этаже здания без учета естественного давления.

1.22. Для производственных, общественных и административно-бытовых зданий дымовые шахты и воздуховоды следует, как правило, выполнять класса "П" (плотные) из стальных листов на сварке сплошным швом; дымовые шахты допускается выполнять из строительных материалов, плотность их должна быть не ниже класса "Н" (нормальные) по СНиП 2.04.05-91*.

1.23. Для удаления дыма следует предусматривать установку радиальных вентиляторов, включая радиальные крышные вентиляторы. Выброс дыма в атмосферу необходимо выполнять через трубы без зонтов на высоте не менее 2 м от кровли из горючих и трудногорючих материалов.

Допускается выброс дыма на меньшей высоте с защитой кровли негорючими материалами на расстоянии не менее 2 м от края выбросного отверстия. Перед вентилятором, как правило, следует предусматривать установку обратных клапанов.

1.24. Вентиляторы систем вытяжной противодымной вентиляции следует размещать в отдельных помещениях от других систем.

Ограждающие конструкции помещения должны иметь противопожарные перегородки с пределом огнестойкости 0,75 ч.

Допускается размещение вентиляторов вытяжных противодымных систем на кровле и снаружи здания, кроме районов с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 °C и ниже (параметры Б). Вентиляторы, установленные снаружи, должны быть защищены от посторонних лиц сетчатыми ограждениями.

Пример 1. Рассчитать противодымную защиту коридоров 17-этажного жилого дома в г. Иванове.

Исходные данные:

Температура наружного воздуха в теплый период года 27 °C (параметры Б). Дверь для выхода на лестничную клетку имеет ширину 0,9 м, высоту 2,2 м. Высота этажа 2,8 м, шахта дымоудаления выполнена из бетона.

Решение:

1. Определяем расход дыма по формуле (1)

2. Принимаем дымовой клапан КДМ-2 (Прил. 2) размером 800 x 500 мм с проходным сечением 0,35 м2 и шахту размером 800 x 500 мм. Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт) и в шахте

3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3)

где .

4. Потери давления на трение на 1-м участке шахты из бетона при и скоростном давлении рассчитаны по табл. 1 и формуле (4)

где .

5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле (5) при отрицательном давлении

;

6. Количество газов в устье дымовой шахты определяем по расходу дыма при равномерном подсосе воздуха через 16 закрытых дымовых клапанов в первом приближении по формуле (6)

7. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты , кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле (7)

где по табл. 1 при скоростном давлении 55 Па;

по п. 1.5;

;

на 1-м участке;

в устье шахты;

;

8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 17-м этаже при определяем по формуле (8)

9. Подсос воздуха в шахту через 16 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже определяем по формуле (9) (второе приближение принимается за окончательный результат)

10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод сечением 600 x 600 мм, длиной 7 м с двумя отводами. При этом потери давления составляют:

при скоростном давлении в воздуховоде и .

11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10)

12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей части сети при разрежении перед вентилятором 451 Па по формуле (11)

где 0,0021 кг/(с x м2) - по табл. 2 для шахты из бетона;

0,00065 кг/(с x м2) - по табл. 2 для стального воздуховода.

13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12)

14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов определяем по формуле (13)

15. Плотность газов перед вентилятором рассчитываем по формуле (14)

Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна:

T = (353 - 273 x 0,76)/0,76 = 192 °C.

16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой длиной 5 м диаметром 710 мм (сечением 0,4 м2). Массовая скорость выхлопа газов через дымовую трубу и скоростное давление составит .

Потери давления на выхлопе по формуле (4) равны:

17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны:

18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 45 м и трубы 5 м при удельном весе наружного воздуха в теплый период года и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м3 определяем по формуле (16)

19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17)

20. Напор вентилятора по условным потерям давления определяем по формуле (18)

21. Производительность вентилятора по формуле (19) равна:

Пример 2. Рассчитать противодымную защиту коридоров 20-этажного общественного здания в Москве.

Исходные данные:

Коридор длиной 30 м с двумя входами на лестничные клетки через двери высотой 2,2 м шириной 0,9 м. Высота этажа 3,6 м. Расчетная температура наружного воздуха в теплый период года 28,5 °C (параметры Б).

Решение:

1. Определяем расход дыма при пожаре по формуле (2) при одной открытой двери на лестничную клетку, считая, что выход из второй двери невозможен по условиям пожара. Коэффициент

2. К установке на каждом этаже коридора под потолком принимаем дымовой клапан КПК-1 (Прил. 3) размером 800 x 500 мм с проходным сечением 0,4 м2 и дымовую шахту из листовой стали 800 x 600 мм .

Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт) равна:

массовая скорость дыма в шахте .

3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3)

где .

4. Потери на трение на 1-м участке шахты из листовой стали при и скоростном давлении рассчитаны по табл. 1 и формуле (4)

где .

;

6. Расход газов в устье дымовой шахты в первом приближении определяем по расходу дыма и при равномерном подсосе воздуха через 19 закрытых дымовых клапанов по формуле (6)

где по табл. 1 при скоростном давлении 63 Па;

по п. 1.5;

;

8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 20-м этаже при определяем по формуле (8)

9. Подсос воздуха в шахту через 19 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже определяем по формуле (9)

10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод диаметром 800 мм, длиной 5 м с одним отводом под 90°. При этом потери давления по формуле (4) составят:

при скоростном давлении в воздуховоде

и .

11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10)

12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей сети при разряжении перед вентилятором 432 Па по формуле (11)

где 0,0006 кг/(с x м2) по табл. 2 для стального воздуховода.

13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12) равен:

14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов по формуле (13) равны:

15. Плотность газов перед вентилятором по формуле (14) равна:

Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна:

T = (353 - 273 x 0,76)/0,76 = 191 °C.

16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой диаметром 800 мм, длиной 5 м. Массовая скорость выброса газов через дымовую трубу и скоростное давление составит .

Потери давления на выхлопе по формуле (4)

17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны:

18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 70 м и выхлопной трубы 5 м, при удельном весе наружного воздуха в теплый период года в Москве и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м3 определяем по формуле (16)

19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17)

20. Напор вентилятора по условным потерям давления по формуле (18) равен:

21. Производительность вентилятора по формуле (19)

Дымовые клапаны рекомендуется выбирать по Прил. 1 - 6.

2. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА ЛИФТОВЫХ ШАХТ,

ЛЕСТНИЧНЫХ КЛЕТОК И ТАМБУР-ШЛЮЗОВ

2.1. Для защиты людей от дыма при пожаре следует, согласно п. 5.15 СНиП 2.04.05, проектировать подачу наружного воздуха:

а) в лифтовые шахты при отсутствии у выхода из них тамбур-шлюзов в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками всех типов;

б) в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа;

в) в тамбур-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа;

г) в тамбур-шлюзы перед лифтами в подвальном этаже общественных, административно-бытовых и производственных зданий;

д) в тамбур-шлюзы перед лестницами в подвальных этажах с помещениями категории В.

2.2. При расчете противодымной защиты согласно п. 5.17 СНиП 2.04.05 следует принимать:

а) температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного периода года (параметры Б); если скорость ветра в теплый период года больше, чем в холодный, расчеты должны быть проверены на теплый период года (параметры Б). Скорость ветра в холодный и теплый периоды года следует принимать не более 5 м/с; большие скорости допустимо принимать при обосновании;

б) направление ветра на фасад, противоположный эвакуационному выходу из здания;

в) избыточное давление в шахтах лифтов, в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбур-шлюзах - по отношению к давлению наружного воздуха на наветренной стороне здания - не менее 20 Па;

г) давление на закрытые двери на путях эвакуации - не более 150 Па;

д) площадь одной большей створки при двустворчатых дверях;

е) кабины лифтов, находящиеся на нижнем этаже, с открытыми дверями.

2.3. Для противодымной защиты согласно п. 5.18 СНиП 2.04.05 следует предусматривать:

а) установку радиальных или осевых вентиляторов в отдельных помещениях от вентиляторов другого назначения с противопожарными перегородками, имеющими предел огнестойкости 0,75 ч. Допускается размещать вентиляторы на кровле и снаружи зданий, кроме районов с температурой наружного воздуха минус 40 °C и ниже (параметры Б) с ограждением для защиты от доступа посторонних лиц;

б) воздуховоды из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч;

в) установку обратного клапана у вентилятора;

г) приемные отверстия для наружного воздуха, размещаемые на расстоянии не менее 5 м от выбросов дыма.

2.4. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла "А"

Приточная противодымная вентиляция узла "А" проектируется для лифтовой шахты согласно п. 2.1, а настоящих Рекомендаций.

Люди эвакуируются из здания по лестничной клетке 1-го типа через наружную зону. Наружный воздух подается только в лифтовую шахту.

2.4.1. Давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже следует определять по формуле, Па,

, (20)

где - дано для других планировок;

V - расчетная скорость ветра для холодного периода года (параметры Б) по п. 2.2, а;

- плотность наружного воздуха, кг/м3, при расчетной температуре наружного воздуха (параметры Б) по СНиП 2.04.05.

2.4.2. Расход наружного воздуха, кг/ч, подаваемого в лифтовую шахту, следует определять по формуле

, (21)

где - расход наружного воздуха, кг/ч, при открытых дверях лифтовых шахт на первом этаже и открытой двери на выходе из здания.

При Z-образном тамбуре на входных дверях здания при ширине створки 0,6 м <*>:

- при 2 лифтах; (22)

- при 3 лифтах. (23)

--------------------------------

<*> При ширине створки более 0,6 м расход воздуха следует умножить на 1,67B (B - ширина створки двери).

При прямом тамбуре и ширине створки дверей 0,6 м:

- при 2 лифтах; (24)

- при 3 лифтах; (25)

- средний расход воздуха, кг/ч, поступающий в здание из лифтовых шахт на каждом этаже со 2-го по верхний

; (26)

- давление воздуха в шахте лифта на 1-м этаже, Па, по формуле (20);

N - число этажей в здании;

n - среднее число дверей на одном этаже для выхода в коридор.

2.4.3. Давление, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лифтовую шахту, Па, определяется по формуле

, (27)

где - потери давления в системе вентиляции от точки приема наружного воздуха до входа воздуха в лифтовую шахту, Па;

h - высота этажа в здании, м;

- разность удельных весов наружного воздуха и воздуха в лифтовой шахте, Н/м3, принимается в зависимости от температуры наружного воздуха по табл. 3.

Таблица 3

Разность удельных весов воздуха, Н/м3,

для лестничных клеток и лифтовых шахт

┌─────────────────┬───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬──────┐

│t , °C │ -45 │ -35 │ -25 │ -15 │ -10 │ -5 │

│ н │ │ │ │ │ │ │

├─────────────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼──────┤

│гамма - гамма │ 1,7 │ 1,5 │ 1,1 │ 0,85 │ 0,7 │ 0,56 │

│ н ш │ │ │ │ │ │ │

├─────────────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼──────┤

│t , °C │ -16 │ -7,5 │ -4 │ -2,5 │ +4 │ +8 │

│ ш │ │ │ │ │ │ │

└─────────────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴──────┘

- температура воздуха в лестничной клетке и лифтовой шахте.

Пример 3. Планировка А. Определить расход наружного воздуха, подаваемого в лифтовые шахты 16-этажного жилого дома (рис. 1 и 2, а). В секции 2 лифта. На каждом этаже в коридор выходят 8 дверей. Расчетная температура воздуха минус 30 °C, скорость ветра 5 м/с, высота этажа 3 м, на выходе из здания прямой тамбур, ширина створки дверей 0,7 м.

Решение:

1. Определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже по формуле (20)

;

2. Находим расход наружного воздуха, выходящего через открытые двери лифтов и здания, по формуле (24)

3. Определяем средний расход воздуха на каждом этаже по формуле (26)

4. Расход воздуха, подаваемого в лифтовые шахты, определяем по формуле (21)

5. Определяем необходимое давление вентилятора для подачи наружного воздуха в лифтовые шахты по формуле (27)

2.5. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла "Б"

Приточную противодымную вентиляцию узла Б следует проектировать с подачей общего расхода наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту.

2.5.1. Общий расход воздуха, кг/ч, подаваемый в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа и в лифтовую шахту , следует определять по формуле

, (28)

где - средний расход наружного воздуха, выходящего через неплотности лифтовой шахты со 2-го по верхний этаж включительно, определяемый по рис. 3 в зависимости от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже, , температуры наружного воздуха и этажности здания;

- расход воздуха, выходящего через открытую входную дверь из здания, кг/ч, определяют по формулам:

при прямом тамбуре: ; (29)

при Z-образном тамбуре: ; (30)

- расход дыма, кг/ч, удаляемого вытяжной противодымной вентиляцией из этажа пожара, определяемый по разделу 1 Рекомендаций;

A - площадь входных дверей в здание, м2;

- давление воздуха в вестибюле, находят по формуле (20), Па.

2.5.2. Разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте на уровне верхнего этажа зависит от принятого способа подачи воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту:

а) при подаче общего расхода воздуха в лестничную клетку, с отводом части его в лифтовую шахту, разность давлений рекомендуется принимать 60 - 150 Па (рис. 2, б, пример 4);

б) при независимой подаче воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту разность давлений рекомендуется принимать от 90 до минус 20 Па (рис. 2, в, пример 5).

2.5.3. Давление воздуха, Па, в лифтовой шахте на уровне 1-го этажа для однозонной лестничной клетки следует определять по формулам:

при 2-х лифтах: ; (31)

при 3-х лифтах: ; (32)

при 4-х лифтах: . (33)

2.5.4. Расход воздуха, который необходим для создания подпора в лестничной клетке, , кг/ч, определяется по рис. 4.

2.5.5. Расход воздуха для лифтовой шахты , кг/ч, определяем по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку

2.5.6. Давление воздуха, Па, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лестничную клетку 2-го типа, следует определять по формуле

, (34)

где - определяется по формуле (27);

- по п. 2.5.2.

Пример 4. Планировка Б. 17-этажный жилой дом с незадымляемой лестничной клеткой 2-го типа. В секции дома 2 лифта и 4 квартиры на каждом этаже. Температура наружного воздуха -25 °C, скорость ветра в холодный период года 5 м/с (параметры Б). Воздух подается в лестничную клетку и из нее часть воздуха отводится в лифтовую шахту (рис. 1 и 2, б).

Решение:

1. Определяем давление воздуха в вестибюле по формуле (20)

2. По п. 2.5.2 принимаем разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте .

3. По формуле (31) определяем давление воздуха на 1-м этаже в лифтовой шахте

По рис. 3, б при , и 4 квартирах на этаже находим средний расход воздуха через неплотности лифтовой шахты и закрытые двери лифтов .

4. По формуле (30) при Z-образном тамбуре с дверями площадью A = 1 x 2,2 = 2,2 м2 определяем расход воздуха через открытую входную дверь здания

5. По формуле (28) находим общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку:

Расход воздуха, компенсирующий расход дыма на этаже пожара, принимаем по примеру 1 раздела 1 Рекомендаций: .

6. По рис. 4, б при и находим расход наружного воздуха, необходимый для создания подпора в лестничной клетке

Расход воздуха, который необходимо пропустить из лестничной клетки в лифтовую шахту, определяем по разности полученных расходов

7. Давление, создаваемое вентилятором для подачи воздуха в лестничную клетку, определяем по формуле (34) с учетом потери давления в воздуховодах :

Вентилятор следует выбирать по аэродинамической характеристике при стандартной температуре транспортируемого воздуха 20 °C и .

Пример 5. Планировка Б. Рассчитать приточную противодымную вентиляцию с независимой подачей наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту по условиям примера 4 (рис. 1 и 2, в).

Решение:

1. При и принятой согласно п. 2.5.2, б разности давлений определяем по формуле (31) .

2. По рис. 3, б при и 4 дверях (квартирах) на каждом этаже находим .

3. Определяем суммарный расход воздуха по формуле (28), см. п. 5 примера 4

4. По рис. 4, б при и находим расход воздуха в лестничную клетку .

5. Расход воздуха, который необходимо подать непосредственно в лифтовую шахту, равен:

6. Давление, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лифтовую шахту, определяем по формулам (27) и (31), Па,

7. Полное давление вентилятора, подающего воздух в лестничную клетку, определяем по формуле (34), Па,

2.6. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла В

Приточная противодымная вентиляция узла В с отдельными выходами из коридора на лестничную клетку и лифтовой холл проектируется с раздельной подачей наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту.

2.6.1. Давление воздуха , Па, в лифтовой шахте на первом этаже в зданиях 11 этажей и более определяем по формулам:

при 2 лифтах: ; (35)

при 3 лифтах: ; (36)

при 4 лифтах: , (37)

где - давление в вестибюле по формуле (20);

- по п. 2.5.2 при соблюдении максимальной разности давлений, указанной в табл. 4.

Таблица 4

Максимальная разность давлений для планировки В

┌────────────┬───────┬─────────┬─────────────────────────────────┐

│Число этажей│ Число │ Число │Дельта P при давлении воздуха │

│ в здании │лифтов │ дверей │ к.ш │

│ │ │на этаже │ в вестибюле P , Па │

│ │ │ │ вес │

│ │ │ ├────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┤

│ │ │ │ 20 │ 40 │ 60 │ 80 │ 100 │120 │

├────────────┼───────┼─────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┤

│ 10 - 14 │ 2 │ 8 │152 │ 133 │ 110 │ 95 │ 75 │ 57 │

│ │ 2 │ 16 │128 │ 100 │ 70 │ 40 │ 12 │-17 │

├────────────┼───────┼─────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┤

│ 15 - 20 │ 2 │ 8 │140 │ 125 │ 110 │ 95 │ 68 │ 40 │

│ │ 3 │ 16 │105 │ 90 │ 70 │ 50 │ 30 │ 10 │

├────────────┼───────┼─────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┤

│ 21 - 27 │ 4 │ 8 │123 │ 110 │ 98 │ 85 │ 72 │ 59 │

└────────────┴───────┴─────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┘

Полное давление вентилятора, подающего воздух в лифтовые шахты, определяется по формуле (27), а для вентилятора, подающего воздух в лестничную клетку, - по формуле (34). Общий расход воздуха , кг/ч, подаваемый в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа и в лифтовые шахты, определяется по формуле (28). определяется по рис. 5 в зависимости от давления в лифтовой шахте на первом этаже . При этом расход воздуха для подачи в лестничную клетку определяется по рис. 6, в лифтовую шахту - по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку

2.6.2. В том случае, когда лестничная клетка разделена на две зоны с внутренним переходом между зонами, расчет подпора в лестничную клетку и лифтовую шахту рекомендуется выполнять нижеследующим методом. Давление в лифтовой шахте на первом этаже определяется по формуле, Па,

, (38)

где A, B, C - коэффициенты по табл. 5;

- давление воздуха в вестибюле по формуле (20);

- разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне верхнего этажа лестничной клетки или "рассечки" (рис. 2 г, д, е, ж)

. (39)

Таблица 5

Коэффициенты для определения давления , Па,

при планировке В

Число этажей в зоне	Коэффициенты A, B, C в формуле (19) при числе лифтов
	2			3			4
	A	B	C	A	B	C	A	B	C
5	10,0	1,6	0,6	7,5	1,52	0,65	5	1,44	0,7
7	12,5	1,72	0,47	8,5	1,58	0,5	5	1,44	0,52
9	15,0	1,84	0,33	10,0	1,64	0,35	5	1,44	0,35
11 и более	25,0	1,9	0,22	15,0	1,7	0,2	5	1,44	0,18

При числе этажей в нижней зоне лестничной клетки более 10 разность давлений не должна превышать предельные значения, указанные в табл. 4.

Общий расход воздуха, поступающий в лестничную клетку и лифтовую шахту нижней зоны здания, определяется по формуле (28).

Средний расход на каждом этаже со второго по верхний для нижней зоны здания определяется по табл. 6.

Таблица 6

Средний расход воздуха на каждый этаж

нижней зоны здания со второго по верхний , кг/ч,

при планировке В

┌─────────────────────────────────────┬───────────────────────────────────┐

│Дельта P , Па, на "уровне рассечки"│ Значение G , кг/ч, при P , Па │

│ к.ш │ ср ш1 │

│ ├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┤

│ │ 30 │ 60 │ 90 │ 120 │ 150 │ 180 │

├─────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤

│ 150 │1910 │2165 │2400 │ 2640│2900 │3140 │

│ 45 │1890 │2100 │2330 │ 2580│2720 │2920 │

│ 25 │1820 │2070 │2300 │ 2560│2700 │2900 │

│ -20 │1560 │1800 │2070 │ 2320│2570 │1860 │

└─────────────────────────────────────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┘

Расход воздуха для подачи в нижнюю зону лестничной клетки , кг/ч, определяется по рис. 7. Для подачи в лифтовую шахту , кг/ч, - по формуле

. (40)

Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки ("уровень рассечки") определяется по формуле

, (41)

где - по формуле (38);

- по п. 2.5.2, б;

- число этажей в зоне и высота этажа;

- разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха, принимается по табл. 3.

Давление воздуха в верхней части верхней зоны лестничной клетки определяют по формуле

. (42)

По давлению и давлению в лифтовой шахте , рассчитанному по формуле (38), определяют расход воздуха для верхней зоны лестничной клетки, кг/ч, по формуле

. (43)

По рис. 8 определяют средний расход воздуха , кг/ч, на каждый этаж верхней зоны здания.

Расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты определяют по формуле

. (44)

Общий расход воздуха, подаваемый в лифтовые шахты, определяют по формуле

. (45)

Общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, определяют по формуле

. (46)

Полное давление вентилятора, Па, определяют по формулам:

а) для шахт лифтов

; (47)

б) для верхней зоны лестничной клетки

; (48)

в) для нижней зоны лестничной клетки

; (49)

где - потери в сети воздуховодов обвязки вентилятора, Па;

N - число этажей в здании;

- число этажей в нижней зоне здания;

H - высота этажа, м;

- разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха, Н/ м3, определяется по табл. 3;

- давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже, Па.

Расчет приточной противодымной вентиляции лестнично-лифтового узла Г аналогичен расчету узла В.

Пример 6. Планировка В. Рассчитать подачу воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту 18-этажного административного здания.

Лестничная клетка имеет рассечку между девятым и десятым этажами с внутренним переходом из одной зоны в другую, рис. 2, г - 2, ж.

В здании 3 лифта, число дверей на этаже - 16, высота этажа 3,3 м. Расход дыма, удаляемого из этажа пожара, . Климатические характеристики местности: , скорость ветра 5 м/с.

Решение:

1. Находим давление в вестибюле по формуле (20)

2. Расход воздуха через входную дверь площадью 2,2 м2 при Z-образном тамбуре определяем по формуле (30)

3. Принимаем разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне рассечки: и по формуле (38) и табл. 6 определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже

4. По давлению в лифтовой шахте на 1-м этаже и разности давлений с лестничной клеткой на уровне рассечки по табл. 6 находим средний расход воздуха на каждый этаж нижней зоны здания со 2-го по 9-й этаж: .

5. Общий расход воздуха для нижней зоны здания определяем по формуле (28)

6. По рис. 7 определяем расход воздуха, который нужно подать в нижнюю часть лестничной клетки до рассечки, при разности давлений и давлении в шахте путем интерполяции для находим .

7. Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки "уровень рассечки" определяем по формуле (41)

8. Расход воздуха, который должен поступить в здание через нижнюю часть лифтовой шахты, определяем по формуле (40)

9. Находим давление в верхней части верхней зоны лестничной клетки по формуле (42)

10. По формуле (43) находим расход воздуха в верхнюю зону лестничной клетки

11. По рис. 8 определяем средний расход воздуха на каждый этаж верхней зоны здания, при давлении в лифтовой шахте и давлении .

12. По формуле (44) определяем расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты

13. Общий расход воздуха, подаваемый в здание через лифтовые шахты, определяем по формуле (45)

14. Общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, находим по формуле (46)

15. Полное давление воздуха, которое должен обеспечить вентилятор:

а) для шахты лифтов

;

б) для верхней зоны лестничной клетки

;

в) для нижней зоны лестничной клетки

2.7. Противодымная защита тамбур-шлюзов

2.7.1. Приточный воздух подается в тамбур-шлюзы при входе в незадымляемую лестничную клетку 3-го типа.

2.7.2. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз лестничной клетки 3-го типа на этаже пожара следует определять из расчета подачи 4700 м3/ч или 5640 кг/ч на 1 м2 площади открытой створки двери тамбур-шлюза.

2.7.3. Расход наружного воздуха, кг/ч, в тамбур-шлюзы закрытыми дверями остальных этажей следует рассчитывать по формуле

, (50)

где - площадь, м2, неплотностей и щелей в притворах дверей тамбур-шлюзов, м2;

V - скорость ветра, м/с, наружного воздуха в холодный период года при параметрах Б, но не более 5 м/с;

- плотность наружного воздуха, кг/м3, в холодный период года при параметрах Б;

N - число этажей лестничной клетки.

2.7.4. Следует рассчитать расход воздуха через неплотности закрытых клапанов на всех этажах здания, кроме этажа пожара, по формуле (5) раздела 1 Рекомендаций при среднем избыточном давлении в подающем воздуховоде и через неплотности воздуховодов по табл. 2. Если расход воздуха через неплотности закрытых клапанов меньше требуемого для тамбур-шлюзов по формуле (50), то его следует обеспечить неполным закрытием клапанов или другими способами при наладке системы.

Подачу наружного воздуха во время пожара в тамбур-шлюзы перед лестничными клетками 3-го типа рекомендуется предусматривать от специального вентилятора, нагнетающего воздух в вертикальную шахту с установленными на каждом этаже автоматическими клапанами, открываемыми по сигналу дымового датчика, размещенного в коридоре. В качестве приточного клапана рекомендуется использовать дымовой клапан.

Производительность приточной системы, м3/ч, лестничной клетки 3-го типа определяется как сумма расхода воздуха, подаваемого в тамбур-шлюз на этаже пожара, расхода воздуха в остальные тамбур-шлюзы с закрытыми клапанами по формуле (50) и утечки воздуха через неплотности воздуховодов.

2.7.5. Приток наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лестницей в подвальном помещений категорий В следует рассчитывать при одной открытой двери из тамбур-шлюза в подвальный этаж при расходе воздуха 4700 м3/ч на 1 м2 площади двери.

2.7.6. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лифтовой шахтой в подвальных этажах следует рассчитывать при закрытых дверях по формуле (50).

Пример 7. Определить расход воздуха для подачи в тамбур-шлюз (двери закрыты), расположенный перед лифтовой шахтой в подвальном этаже.

Тамбур-шлюз имеет на входе дверь размером 1 x 2 = 2 м2 и дверь в лифтовую шахту размером 0,8 x 2 = 1,6 м2. Притворы имеют щели шириной 2 мм, общей площадью [(1 + 2) x 2 + (0,8 + 2) x 2] x 0,002 = 0,0232 м2. Расчетная температура воздуха -25 °C, плотность воздуха 353/273 - 25 = 1,423 кг/м3. Скорость ветра 5 м/с.

Расход определяем по формуле (50)

Рис. 1. Планировки А, Б, В и Г лестнично-лифтовых узлов

1 - лестница в незадымляемой лестничной клетке

1-го типа с переходом через наружную зону; 2 - лестница

в незадымляемой лестничной клетке 2-го типа; 3 - лифтовой

холл; 4 - коридор; 5 - принимаемая в расчет открытая дверь

на этаже пожара; 6 - шахта дымоудаления; 7 - дверь, закрытая

при пожаре; 8 - типовой этаж; 9 - первый этаж; 10 - лифтовая

шахта; 11 - лифт; 12 - дверь для выхода из здания

Рис. 2. Принципиальные схемы подачи наружного воздуха

в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа

и лифтовые шахты

а - в лифтовую шахту при незадымляемой лестничной клетке

1-го типа; б - в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа,

с пропуском части воздуха в лифтовую шахту;

в - в незадымляемую лестничную клетку и лифтовую шахту

отдельными системами; г, д, е, ж - в незадымляемые

лестничные клетки 2-го типа с рассечками;

1 - лифтовая шахта; 2 - лестничная клетка; 3 - вентилятор;

4 - вентиляционный канал; 5 - рассечка; 6 - вестибюль

Рис. 3. Средний расход воздуха , кг/ч, на каждый этаж

со 2-го по верхний в зависимости от давления воздуха

в лифтовой шахте на 1-м этаже , Па, числа дверей на этаже

и температуры наружного воздуха в холодный период года

(параметры Б) для 1 - 14-этажного (а),

для 15 - 20-этажного (б)

и 21 - 27-этажного (в) здания

┌──────────────────┬────┬────┬────┬────┬────┬───┬───┬────┬───┬─────────────┐

│Номер кривой │ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │Для рис. 3, а│

├──────────────────┼────┴────┴────┼────┴────┴───┼───┴────┴───┤и 3, б │

│Число дверей │ 16 │ 8 │ 4 │ │

├──────────────────┼────┬────┬────┼────┬────┬───┼───┬────┬───┤ │

│Температура, °C │-45 │-25 │ -5 │-45 │-25 │-5 │-45│-25 │-5 │ │

├──────────────────┼────┴─┬──┴────┼────┴─┬──┴───┼───┴─┬──┴───┼─────────────┤

│Номер кривой │ 10 │ 11 │ 12 │ 13 │ 14 │ 15 │Для рис. 3, в│

├──────────────────┼──────┴───────┴──────┼──────┴─────┴──────┤ │

│Число дверей │ 8 │ 4 │ │

├──────────────────┼──────┬───────┬──────┼──────┬─────┬──────┤ │

│Температура, °C │ -45 │ -25 │ -5 │ -45 │ -25 │ -5 │ │

└──────────────────┴──────┴───────┴──────┴──────┴─────┴──────┴─────────────┘

Рис. 4. Планировка Б. Расход воздуха , кг/ч, для

незадымляемой лестничной клетки 2-го типа в зависимости

от разности давлений между лестничной клеткой и лифтовой

шахтой , Па, на верхнем этаже и от давления

в лифтовой шахте на 1-м этаже , Па

┌────────────────┬────────────────────────────────────────────────────────┐

│ Число │ Номер кривой, соответствующий давлению в лифтовой шахте│

│ │ на 1-м этаже P , Па │

│ │ ш1 │

├─────────┬──────┼───┬───┬───┬───┬───┬───┬──┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬──┬──┤

│ этажей │лифтов│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │7 │ 8 │ 9 │10 │11 │12 │13 │14│15│

├─────────┼──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼──┤

│10 - 14, │ 2 │240│180│120│60 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

│рис. 4, а├──────┼───┼───┼───┼───┤ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

│ │ 3 │ │ │ │ │180│130│80│30 │ │ │ │ │ │ │ │

├─────────┼──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼───┤ │ │ │ │ │ │ │

│15 - 20, │ 2 │240│180│120│60 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

│рис. 4, б├──────┼───┼───┼───┼───┤ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

│ │ 3 │ │ │ │ │180│130│80│30 │ │ │ │ │ │ │ │

├─────────┼──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼───┤ │ │ │ │ │ │ │

│21 - 27, │ 3 │ │ │ │ │ │ │ │ │190│140│90 │40 │ │ │ │

│рис. 4, в├──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼───┼───┼───┼───┼───┤ │ │ │

│ │ 4 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │140│80│20│

└─────────┴──────┴───┴───┴───┴───┴───┴───┴──┴───┴───┴───┴───┴───┴───┴──┴──┘

Рис. 5. Планировка В. Средний расход воздуха , кг/ч,

на каждый этаж со 2-го по верхний

в зависимости от и , Па

┌──────────────┬──────────────────────────────────────────────────────────┐

│ Число │ Кривые разности давлений Дельта P в зависимости │

│ │ к.ш │

│ │ от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже P , Па │

│ │ ш1 │

├───────┬──────┼───┬──┬───┬───┬───┬───┬───┬──┬───┬───┬───┬────┬───┬───┬───┤

│этажей │дверей│ 1 │2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │8 │ 9 │10 │11 │ 12 │13 │14 │15 │

├───────┼──────┼───┼──┼───┼───┼───┼───┼───┴──┴───┴───┴───┴────┴───┴───┴───┤

│10 - 14│ 16 │150│40│-20│ │ │ │Пример P = 70 Па, │

│ │ │ │ │ │ │ │ │ ш1 │

│ ├──────┼───┴──┴───┤ │ │ │G = 2000 кг/ч; │

│ │ 8 │ │150│40 │-20│Дельта P = 40 Па │

│ │ │ │ │ │ │ к.ш │

├───────┼──────┼──────────┼───┴───┴───┼───┬──┬───┬───┬───┬────┬───┬───┬───┤

│15 - 20│ 16 │ │ │150│40│-20│ │ │ │ │ │ │

│ ├──────┼──────────┼───────────┼───┴──┴───┤ │ │ │ │ │ │

│ │ 8 │ │ │ │150│40 │-20 │ │ │ │

├───────┼──────┼──────────┼───────────┼──────────┼───┴───┴────┤ │ │ │

│21 - 25│16 - 8│ │ │ │ │150│ 40│-20│

└───────┴──────┴──────────┴───────────┴──────────┴────────────┴───┴───┴───┘

Рис. 6. Планировка В. Расход воздуха , кг/ч, в лестничную

клетку 2-го типа в зависимости от разности давлений

на уровне верхнего этажа и давления в лифтовой шахте

на 1-м этаже , Па

┌─────────────────────┬───────────────────────────────────────────────────┐

│ Число │ Номер кривой, соответствующий давлению │

│ │ в лифтовой шахте на 1-м этаже P , Па │

│ │ ш1 │

├───────┬──────┬──────┼───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┤

│этажей │лифтов│дверей│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │10 │11 │12 │13 │

├───────┼──────┼──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┤

│10 - 14│ 2 │ 8 │190│30 │110│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

│ ├──────┼──────┼───┴───┴───┤ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

│ │ 2 │ 16 │ │190│30 │110│ │ │ │ │ │ │ │

├───────┼──────┼──────┼───────────┼───┴───┴───┤ │ │ │ │ │ │ │

│15 - 20│ 2 │ 8 │ │ │250│150│60 │ │ │ │ │

│ ├──────┼──────┼───────────┼───────────┼───┴───┴───┤ │ │ │ │

│ │ 3 │ 16 │ │ │ │160│20 │ │ │

├───────┼──────┼──────┼───────────┼───────────┼───────────┼───┴───┤ │ │

│21 - 27│ 2 │ 8 │ │ │ │ │164│24 │

└───────┴──────┴──────┴───────────┴───────────┴───────────┴───────┴───┴───┘

Рис. 7. Планировка В. Расход наружного воздуха , кг/ч,

в нижнюю зону лестничной клетки 2-го типа при , равном

1 - 190 Па; 2 - 110 Па; 3 - 30 Па; 4 - предельный расход

воздуха при 7 этажах в зоне; 5 - то же, при 11 этажах в зоне

с внутренним переходом между зонами; - число этажей

Рис. 8. Планировка В. Средний расход наружного воздуха,

кг/ч, для верхней зоны здания из 5 или 13 этажей

с внутренним переходом в нижнюю зону в зависимости

от давления воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже

и давления в верхней зоне на верхнем этаже , равном

для кривой 1 - 220, 2 - 180, 3 - 150, 4 - 90 и 5 - 60 Па

Приложение 1

ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ДЫМОВЫХ КЛАПАНОВ

┌─────┬───────────────────────────────────┬─────┬─────┬──────┬─────┬──────┐

│N п/п│ Параметр │КДМ-2│КПК-1│КПВС-1│КПД-4│КПУ-1М│

├─────┼───────────────────────────────────┼─────┼─────┼──────┼─────┼──────┤

│ 1 │Предел огнестойкости, мин, не менее│ 60 │ 90 │ 60 │ 60 │ 60 │

├─────┼───────────────────────────────────┼─────┴─────┴──────┴─────┴──────┤

│ 2 │Приведенное сопротивление │ 8000/F │

│ │дымогазопроницанию при температуре │ кл │

│ │20 °C в закрытом положении клапана,│ │

│ │ -1 -1 │ │

│ │кг x м , не менее │ │

├─────┼───────────────────────────────────┼─────┬─────┬──────┬─────┬──────┤

│ 3 │Инерционность срабатывания, с, │ 2 │ 30 │ 60 │ 2 │ 20 │

│ │не более │ │ │ │ │ │

│ 4 │Номинальное напряжение переменного │ 220 │

│ │тока частотой 50 Гц, В │ │

│ 5 │Потребляемая мощность, Вт │ 100 │ 15 │ 25 │ 19 │ 8 │

│ 6 │Масса клапана в зависимости │ │ │ │ │ │

│ │от типоразмерного ряда, кг: │ │ │ │ │ │

│ │ не менее │ 13 │ 4 │ 4 │ - │ 6 │

│ │ не более │ 17 │ 100 │ 80 │ 10 │ 72 │

└─────┴───────────────────────────────────┴─────┴─────┴──────┴─────┴──────┘

Эксплуатация указанных клапанов должна осуществляться в закрытых помещениях, кроме помещений категорий А и Б по пожаровзрывоопасности.

Все вышеуказанные дымовые клапаны прошли испытания во ВНИИПО МВД России, на основании которых выданы сертификаты соответствия и пожарной безопасности, а также лицензии на право использования знака соответствия пожарной безопасности.

Приложение 2

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КДМ-2

ЗАО "ВИНГС-М"

143900, Московская обл., г. Балашиха-3, а/я 7,

тел./факсы (095)529-76-39, 521-32-56, 523-05-49

ТУ 4854-003-11758775-94

Схема конструкции клапана КДМ-2

1 - корпус клапана; 2 - заслонка; 3 - электромагнит;

4 - сердечник электромагнита; 5 - регулируемая скоба;

6 - ось поворота заслонки; 7 - пружина; 8 - уплотнитель;

9 - концевой выключатель; 10 - штырь; 11 - кронштейн;

12 - резиновый амортизатор

В миллиметрах

┌────────┬───────────┬───────────────┬───────────────────────────┐

│ Ширина │ Высота │ Длина │ Проходное сечение, м2 │

├────────┼───────────┼───────────────┼───────────────────────────┤

│ 550 │ 440 │ 165 │ 0,3 │

│ 700 │ 500 │ 165 │ 0,2 │

└────────┴───────────┴───────────────┴───────────────────────────┘

Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляются декоративные решетки, а также изготовляются клапаны других установочных размеров (минимальный размер 350 x 300 мм, более 800 x 600 мм - в сборке кассетного типа).

Электрическая схема подключения клапана КДМ-2

с электромагнитным приводом

ЭМП - электромагнитный привод; ЭМ - электромагнит;

КВ - концевой выключатель; Л1, Л2 - лампы световой

сигнализации; Т - тумблер включения/выключения

электропитания; РВ, КРВ - реле времени, контакт реле

времени; ППК - прибор приемно-контрольный

Электрическая схема подключения клапана КДМ-2

с приводом "Belimo"

ЭМП - электромеханический привод "Belimo";

М - электродвигатель; Л1, Л2, Л3 - лампы световой

сигнализации; Т - тумблер включения/выключения

электропитания; Р, КР - реле, контакт реле;

ППК - прибор приемно-контрольный

Приложение 3

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПК-1

ТОО "ВИНГС"

141080, Московская обл., г. Юбилейный, МКРН 3, а/я 13,

тел./факс (095)515-07-91

ТУ 4854-84-015-11758775-99

Конструктивная схема клапана КПК-1

Стеновой дымовой клапан

1 - механизм привода; 2 - заслонка; 3 - корпус;

4 - термовспучивающийся уплотнитель; 5 - решетка

Типоразмерный ряд внутренних и установочных размеров

поперечного сечения клапанов КПК-1

N п/п	Условное обозначение клапана КПК-1	Типоразмерный ряд внутренних размеров поперечнего сечения клапана (A x B x L), мм	Типоразмерный ряд условных установочных размеров клапана дымоудаления (D x C x L), мм
1	КПК-1.010.01	150 x 150 x 230	270 x 270 x 230
2	КПК-1.010.02	200 x 200 x 230	320 x 320 x 230
3	КПК-1.010.03	250 x 250 x 230	370 x 370 x 230
4	КПК-1.010.04	300 x 300 x 230	420 x 420 x 230
5	КПК-1.010.05	400 x 400 x 230	520 x 520 x 230
6	КПК-1.010.06	500 x 500 x 230	620 x 620 x 230
7	КПК-1.010.07	600 x 600 x 230	720 x 720 x 230
8	КПК-1.010.08	800 x 800 x 230	920 x 920 x 230
9	КПК-1.010.09	1000 x 1000 x 230	1120 x 1120 x 230
10	КПК-1.010.10	1200 x 1200 x 230	1320 x 1320 x 230
11	КПК-1.010.11	1500 x 1500 x 230	1620 x 1620 x 230
12	КПК-1.010.12	2000 x 2000 x 230	2120 x 2120 x 230
13	КПК-1.010.13	500 x 700 x 230	620 x 820 x 230

По специальным заказам изготовляются клапаны с промежуточными значениями размеров поперечного сечения, указанных в типоразмерном ряде с шагом 50 мм. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электроприводом, который устанавливается по заказу внутри или снаружи корпуса. Заказ клапана производится по формуле

КПК-1.010 xx xx x

C d e,

где C - указатель размера клапана по таблице типоразмерного ряда; d - указатель типа привода (ЭМ - электромагнитный привод, ЭП - электромеханический привод); e - указатель назначения (Д - дымовой, О - огнезадерживающий). По заказу комплектуется декоративной решеткой.

Принципиальная электросхема клапана КПК-1

Приложение 4

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПВС-1.Д

ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ВОЗДУХОТЕХНИКА"

121471, Москва, ул. Рябиновая, 40, тел. 447-01-11,

факс 448-53-01

ТУ 4863-182-04612941-98

Чертеж: РК-293

РК-294

┌─────────────┬───────────┬────────────┬─────────┬──────────────┬─────────┐

│ Код │Обозначение│Сечение, мм │Длина, мм│ Количество │Масса, кг│

│ │ │ │ │ створок, шт. │ │

├─────────────┼───────────┼────────────┼─────────┼──────────────┼─────────┤

│5КЛАС02930Ц │РК-293 │ 150 x 150 │ 200 │ 1 │ 5,1 │

├─────────────┼───────────┼────────────┤ │ ├─────────┤

│5КЛАС02931Ц │ -01 │ 200 x 200 │ │ │ 6,4 │

├─────────────┼───────────┼────────────┤ │ ├─────────┤

│5КЛАС02932Ц │ -02 │ 250 x 250 │ │ │ 7,6 │

├─────────────┼───────────┼────────────┤ │ ├─────────┤

│5КЛАС02933Ц │ -03 │ 300 x 300 │ │ │ 8,8 │

├─────────────┼───────────┼────────────┤ │ ├─────────┤

│5КЛАС02934Ц │ -04 │ 350 x 350 │ │ │ 10,2 │

│5КЛАС02940Ц │РК-294 │ 400 x 400 │ 180 │ 2 │ 14,8 │

├─────────────┼───────────┼────────────┤ │ ├─────────┤

│5КЛАС02941Ц │ -01 │ 500 x 500 │ │ │ 19,1 │

├─────────────┼───────────┼────────────┤ │ ├─────────┤

│5КЛАС02942Ц │ -02 │ 600 x 600 │ │ │ 23,6 │

├─────────────┼───────────┼────────────┼─────────┤ ├─────────┤

│5КЛАС02943Ц │ -03 │ 800 x 800 │ 220 │ │ 35,0 │

├─────────────┼───────────┼────────────┼─────────┤ ├─────────┤

│5КЛАС02944Ц │ -04 │1000 x 1000 │ 280 │ │ 49,7 │

└─────────────┴───────────┴────────────┴─────────┴──────────────┴─────────┘

Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромеханическим приводом. По специальным заказам клапаны изготовляются с промежуточными значениями размеров сечения с шагом 50 мм в пределах от 150 до 1000 мм. Заказ клапана производится по формуле

КПВС-1У(А x В),

где У - указатель назначения (Д - дымовой, О - огнезадерживающий); А x В - поперечное сечение клапана.

Электросхема клапана КПВС-1

КВ1, КВ2 - концевые выключатели; КД1, КД2 - кнопки

дистанционного управления; Р - блок реле с нормально

разомкнутыми контактами Р1 и Р2; ЭП - электродвигатель

привода; Л1, Л2 - световые индикаторы

Приложение 5

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПД-4

ООО "ВЕЗА"

105203, Москва, ул. 16-я Парковая, д. 5,

тел./факс 461-60-33, 461-25-14, 461-14-41

ТУ 4863-020-40149153-99

1 - корпус; 2 - лопатка; 3 - электромагнит;

4 - конечный переключатель

В миллиметрах

┌─────────────────────┬─────────────────────┬────────────────────┐

│ Ширина b │ Высота h │ Длина l │

├─────────────────────┼─────────────────────┼────────────────────┤

│ 500 │ 500 │ 160 │

│ 700 │ 500 │ 160 │

│ 500 │ 700 │ 160 │

└─────────────────────┴─────────────────────┴────────────────────┘

Клапаны сохраняют работоспособность при вертикальной установке и расположении электромагнита сверху. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным приводом. По заказу комплектуется декоративной решеткой. Заказ клапана производится по формуле

КПД-4-А x В-С-Н-Р,

где А x В - поперечное сечение клапана; С - вариант "А" с двумя фланцами, вариант "Б" с одним фланцем; Н - номинальное напряжение 24 или 220 В; Р - при комплектации решеткой.

Электрические схемы подключения клапана КПД-4

с электромагнитом

ЭМ - электромагнит; - контакт блока автоматического

пожаротушения (в комплект поставки не входит); - контакт

реле времени (в комплект поставки не входит); КН - кнопка

дистанционного открытия клапана (в комплект поставки

не входит); - контакты концевого переключателя для

сигнализации положения лопатки клапана

("закрыто" - "открыто"); , - лампы сигнализации положения

лопатки клапана (в комплект поставки не входят)

Приложение 6

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПУ-1М

ООО "ВЕЗА"

105203, Москва, ул. 16-я Парковая, д. 5

тел./факс 491-60-33, 461-25-14, 461-14-41

ТУ 4863-031-40149153-99

1 - корпус; 2 - лопатка; 3 - исполнительное устройство

Размеры, мм					Кол-во лопаток, шт.	Масса, кг
A	B	t	m	L	Кол-во лопаток, шт.	Масса, кг
100	100	130,0	4	300	1	6,0
150	150	180,0	4	300	1	7,0
200	200	230,0	4	300	1	8,0
250	250	140,0	8	300	1	9,5
300	300	165,0	8	300	1	11,0
400	400	143,3	12	300	2	15,0
500	500	132,5	16	300	2	19,0
600	600	157,5	16	300	2	24,0
800	800	166,0	20	300	4	35,0
1000	1000	171,6	24	300	4	47,5
1200	1200	205,0	28	300	6	71,5

Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляется декоративно ограждающая сетка, монтажная рама для крепления клапана к строительной конструкции.

При заказе клапанов следует указать: клапан дымовой КПУ-1М, размер А x В, тип привода, напряжение питания 24 или 220 В.

Электрические схемы подключения исполнительных

устройств клапана КПУ-1М

а) электропривод фирмы "Белимо"

Электродвигатель LF-230-S (LF-24-S)

Контактная группа

Для LF 230-S: при отключении привода от сети контакты переключателя должны раскрыться не менее чем на 3 мм.

Для LF 24-S: подсоединение через трансформатор.

Электродвигатель BF-230 (BF-24) - до 18 Нм; NF-230-S - до 8 Нм

AF 230-S - до 15 Нм

(AF 24-8)

Контактная группа

б) электромагнитный привод

ЭМ - электромагнит

- контакт блока автоматического пожаротушения (в комплект поставки не входит)

- контакт реле времени (в комплект поставки не входит)

- контакты концевого переключателя для сигнализации положения лопатки клапана ("закрыто" - "открыто")

КН - кнопка дистанционного открытия клапана (в комплект поставки не входит)

; - лампы сигнализации положения лопатки клапана (в комплект поставки не входят)

ЛИТЕРАТУРА

1. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 2. - М.: Стройиздат, 1992

2. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование

3. СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания

4. СНиП 2.08.02-89*. Общественные здания и сооружения

5. СНиП 2.09.02-85*. Производственные здания

6. СНиП 2.09.04-87*. Административные и бытовые здания

7. СНиП 2.11.01-85*. Складские здания

8. СНиП 21-01-97*. Пожарная безопасность зданий и сооружений

9. МГСН 4.04-94. Многофункциональные здания и комплексы.